TA15（Ti-6.5Al-1Mo-1V-2Zr）鈦合(he)(he)金(jin)屬于高Al當量的近(jin)α型(xing)鈦合(he)(he)金(jin)，其既有α型(xing)鈦合(he)(he)金(jin)良好的熱強(qiang)性(xing)(xing)和(he)可(ke)焊性(xing)(xing)，又(you)有接(jie)近(jin)于α-β型(xing)鈦合(he)(he)金(jin)的工藝塑性(xing)(xing)，長時間工作溫度可(ke)達500℃，在航空(kong)航天等領域得到了(le)廣泛應用[1-3]。TA15鈦合(he)(he)金(jin)半成品主要有板(ban)材(cai)、棒(bang)材(cai)、鍛件、型(xing)材(cai)、鑄件等，其中板(ban)材(cai)占有重(zhong)要地位(wei)[4-6]。

隨著TA15鈦(tai)合(he)金在飛機(ji)結構和(he)發動(dong)機(ji)上應用(yong)的(de)(de)深入(ru)，對板(ban)(ban)(ban)材性(xing)能(neng)也(ye)提出了(le)(le)更為(wei)嚴苛的(de)(de)要求，關于TA15鈦(tai)合(he)金板(ban)(ban)(ban)材的(de)(de)研究(jiu)也(ye)在不斷豐富[7-10]。楊健等(deng)(deng)[7]研究(jiu)了(le)(le)不同(tong)軋制工藝(yi)(yi)對TA15鈦(tai)合(he)金薄(bo)板(ban)(ban)(ban)組(zu)織及力(li)(li)學性(xing)能(neng)的(de)(de)影(ying)(ying)響(xiang)(xiang)；劉瑞民等(deng)(deng)[8]研究(jiu)了(le)(le)熱(re)處理參數對TA15鈦(tai)合(he)金薄(bo)板(ban)(ban)(ban)和(he)厚(hou)板(ban)(ban)(ban)拉伸(shen)性(xing)能(neng)和(he)顯微組(zu)織的(de)(de)影(ying)(ying)響(xiang)(xiang)；王蕊寧(ning)等(deng)(deng)[9]分析了(le)(le)不同(tong)火次軋制過(guo)程中TA15鈦(tai)合(he)金板(ban)(ban)(ban)材的(de)(de)組(zu)織變化；郭志軍等(deng)(deng)[10]探討了(le)(le)變形(xing)參數對TA15鈦(tai)合(he)金厚(hou)板(ban)(ban)(ban)顯微組(zu)織及力(li)(li)學性(xing)能(neng)的(de)(de)影(ying)(ying)響(xiang)(xiang)。但(dan)目前關于TA15鈦(tai)合(he)金中板(ban)(ban)(ban)工業化生產中軋制工藝(yi)(yi)與組(zu)織性(xing)能(neng)關系的(de)(de)研究(jiu)仍較(jiao)為(wei)缺乏(fa)。

本研究采用3種(zhong)不(bu)同軋(ya)制(zhi)工(gong)(gong)藝制(zhi)備TA15鈦(tai)合(he)金中板(ban)，分(fen)析不(bu)同板(ban)材間(jian)(jian)組(zu)織和性(xing)能(neng)的差異，建立工(gong)(gong)藝–組(zu)織–性(xing)能(neng)之(zhi)間(jian)(jian)的關系，以(yi)期為工(gong)(gong)業(ye)化(hua)生產TA15鈦(tai)合(he)金中板(ban)工(gong)(gong)藝的制(zhi)定與選擇提供參考。

1、實驗

實驗材料為采用真空自耗電弧爐經3次熔煉制備的TA15鈦合金鑄錠，金相法測定相變點T_β為996℃。鑄錠開坯后，采用萬噸(dun)油壓機(ji)鍛造(zao)加(jia)工成240mm厚鍛坯，其主要化(hua)學成分(fen)見表1。

采(cai)用(yong)3種工藝在1200mm四輥可逆式熱軋機上(shang)軋制鍛坯，得(de)到厚度為(wei)10.0mm的成(cheng)品(pin)TA15鈦合金中(zhong)板。

一火開坯加熱溫度為T_β–（20~50）℃，其他火次加熱溫度為T_β–（30~60）℃，各火(huo)次變(bian)形量為(wei)40%~70%。3種軋制工(gong)藝(yi)(yi)如下：工(gong)藝(yi)(yi)Ⅰ為(wei)一次換向(xiang)+四火(huo)次軋制；工(gong)藝(yi)(yi)Ⅱ為(wei)二次換向(xiang)+四火(huo)次軋制；工(gong)藝(yi)(yi)Ⅲ為(wei)一次換向(xiang)+三火(huo)次大變(bian)形軋制。通(tong)過對(dui)比工(gong)藝(yi)(yi)Ⅰ與工(gong)藝(yi)(yi)Ⅱ，分析(xi)換向(xiang)次數對(dui)TA15鈦合金中板顯(xian)(xian)微組(zu)織(zhi)和(he)力學性能(neng)的影(ying)響(xiang)；通(tong)過對(dui)比工(gong)藝(yi)(yi)Ⅰ與工(gong)藝(yi)(yi)Ⅲ，分析(xi)變(bian)形量對(dui)TA15鈦合金中板顯(xian)(xian)微組(zu)織(zhi)和(he)力學性能(neng)的影(ying)響(xiang)。

工(gong)藝(yi)Ⅰ、工(gong)藝(yi)Ⅱ和工(gong)藝(yi)Ⅲ軋制的TA15鈦(tai)合(he)金中板經(jing)840℃/1h/AC退火處(chu)理后(hou)(hou)，標記(ji)為(wei)樣品A、樣品B和樣品C，分(fen)(fen)(fen)別(bie)切取橫(heng)、縱向試(shi)樣，進行(xing)顯微(wei)組(zu)織觀察(cha)(cha)、室溫和高(gao)溫力學(xue)性能檢測(ce)。金相(xiang)(xiang)試(shi)樣經(jing)腐(fu)蝕(shi)液(ye)（5%HF+12%HNO3+83%H2O，體積(ji)分(fen)(fen)(fen)數）浸(jin)蝕(shi)5s后(hou)(hou)，按照(zhao)(zhao)GB/T5168—2008標準(zhun)在(zai)(zai)AXIOVERT200MAT金相(xiang)(xiang)顯微(wei)鏡下進行(xing)組(zu)織觀察(cha)(cha)。室溫和500℃高(gao)溫拉伸性能分(fen)(fen)(fen)別(bie)按照(zhao)(zhao)GB/T228—2002標準(zhun)和GB/T228.2—2015標準(zhun)在(zai)(zai)INSTRON5885電子萬能材料拉伸試(shi)驗機和TSE105D-Z高(gao)溫拉伸試(shi)驗機上(shang)測(ce)試(shi)，以(yi)3個平行(xing)試(shi)樣的平均值作為(wei)測(ce)試(shi)結果。高(gao)溫持久性能按照(zhao)(zhao)GB/T2039—2012標準(zhun)在(zai)(zai)RD-50微(wei)控電子式(shi)蠕(ru)變持久試(shi)驗機上(shang)進行(xing)，測(ce)試(shi)條件(jian)分(fen)(fen)(fen)別(bie)為(wei)：①在(zai)(zai)500℃/470MPa下持續70.5h；②在(zai)(zai)500℃/440MPa下持續121h。

2、結果與分析

2.1顯微組織

3種(zhong)TA15鈦合(he)(he)(he)金(jin)中板顯(xian)微組織如圖1所示(shi)。從圖1可以看出(chu)，3種(zhong)TA15鈦合(he)(he)(he)金(jin)中板顯(xian)微組織均為(wei)α+β兩相區加工組織，無連續平直(zhi)的晶(jing)界α相，原始β晶(jing)界被充(chong)分破碎(sui)，符合(he)(he)(he)GJB2505A—2008《航空用鈦及(ji)鈦合(he)(he)(he)金(jin)板材(cai)和帶材(cai)規范》中對(dui)TA15鈦合(he)(he)(he)金(jin)板材(cai)顯(xian)微組織的要求。

圖 13 種 TA15 鈦合金中板的顯微組(zu)織(zhi)

Fig.1Microstructures of TA15 titanium alloy medium plates: (a) Sample A, transverse; (b) Sample B, transverse; (c) Sample C, transverse,(d) Sample A, longitudinal; (e) Sample B, longitudinal; (f) Sample C, longitudinal

相(xiang)(xiang)比(bi)之下(xia)，樣品(pin)B初(chu)生(sheng)(sheng)(sheng)α等軸(zhou)化(hua)程度較好(hao)，樣品(pin)A次之，樣品(pin)C出現大(da)量(liang)拉長的(de)(de)初(chu)生(sheng)(sheng)(sheng)α相(xiang)(xiang)。可(ke)見，增(zeng)加換(huan)向次數(shu)有利于提高TA15鈦合金中(zhong)板(ban)初(chu)生(sheng)(sheng)(sheng)α相(xiang)(xiang)等軸(zhou)化(hua)程度，而大(da)變(bian)形軋(ya)制使得初(chu)生(sheng)(sheng)(sheng)α相(xiang)(xiang)拉長程度加劇。采用(yong)Image-ProPlus6.0軟件對3種TA15鈦合金中(zhong)板(ban)初(chu)生(sheng)(sheng)(sheng)α相(xiang)(xiang)尺寸(cun)進行(xing)測量(liang)統計，結果見表2。從表2可(ke)以看出，樣品(pin)B的(de)(de)初(chu)生(sheng)(sheng)(sheng)α相(xiang)(xiang)最為(wei)(wei)細小，尺寸(cun)為(wei)(wei)6.7μm；樣品(pin)C次之，尺寸(cun)為(wei)(wei)7.9μm；而樣品(pin)A的(de)(de)初(chu)生(sheng)(sheng)(sheng)α相(xiang)(xiang)最為(wei)(wei)粗大(da)，尺寸(cun)為(wei)(wei)9.4μm。這表明增(zeng)加換(huan)向次數(shu)或(huo)者采用(yong)大(da)變(bian)形軋(ya)制均有助(zhu)于細化(hua)組(zu)織，且(qie)前者效果更(geng)為(wei)(wei)顯著。

2.2室溫力學性能

3種(zhong)TA15鈦(tai)合(he)金(jin)中板(ban)的(de)(de)(de)室(shi)溫拉(la)(la)伸性(xing)能如圖2所示。從圖2可(ke)以(yi)看出，3種(zhong)TA15鈦(tai)合(he)金(jin)中板(ban)橫(heng)(heng)向(xiang)(xiang)抗(kang)(kang)(kang)(kang)拉(la)(la)強(qiang)(qiang)(qiang)(qiang)度(du)(du)(du)(du)、屈服(fu)強(qiang)(qiang)(qiang)(qiang)度(du)(du)(du)(du)和(he)延(yan)伸率均高(gao)(gao)于縱(zong)(zong)向(xiang)(xiang)，結果也均符合(he)GJB2505A—2008標(biao)準中對TA15鈦(tai)合(he)金(jin)板(ban)材(cai)抗(kang)(kang)(kang)(kang)拉(la)(la)強(qiang)(qiang)(qiang)(qiang)度(du)(du)(du)(du)（930~1130MPa）、屈服(fu)強(qiang)(qiang)(qiang)(qiang)度(du)(du)(du)(du)（≥855MPa）和(he)延(yan)伸率（≥8%）的(de)(de)(de)要求，且富余量較(jiao)高(gao)(gao)。其中，樣(yang)(yang)(yang)品(pin)A和(he)樣(yang)(yang)(yang)品(pin)B的(de)(de)(de)橫(heng)(heng)縱(zong)(zong)向(xiang)(xiang)抗(kang)(kang)(kang)(kang)拉(la)(la)強(qiang)(qiang)(qiang)(qiang)度(du)(du)(du)(du)和(he)屈服(fu)強(qiang)(qiang)(qiang)(qiang)度(du)(du)(du)(du)均相差(cha)不大(da)(da)，而樣(yang)(yang)(yang)品(pin)C的(de)(de)(de)橫(heng)(heng)向(xiang)(xiang)抗(kang)(kang)(kang)(kang)拉(la)(la)強(qiang)(qiang)(qiang)(qiang)度(du)(du)(du)(du)和(he)屈服(fu)強(qiang)(qiang)(qiang)(qiang)度(du)(du)(du)(du)較(jiao)低，縱(zong)(zong)向(xiang)(xiang)抗(kang)(kang)(kang)(kang)拉(la)(la)強(qiang)(qiang)(qiang)(qiang)度(du)(du)(du)(du)和(he)屈服(fu)強(qiang)(qiang)(qiang)(qiang)度(du)(du)(du)(du)明(ming)(ming)顯增加。3種(zhong)TA15鈦(tai)合(he)金(jin)中板(ban)的(de)(de)(de)橫(heng)(heng)縱(zong)(zong)向(xiang)(xiang)延(yan)伸率差(cha)別不大(da)(da)。通(tong)過計算可(ke)知(zhi)，樣(yang)(yang)(yang)品(pin)A、樣(yang)(yang)(yang)品(pin)B和(he)樣(yang)(yang)(yang)品(pin)C的(de)(de)(de)橫(heng)(heng)縱(zong)(zong)向(xiang)(xiang)抗(kang)(kang)(kang)(kang)拉(la)(la)強(qiang)(qiang)(qiang)(qiang)度(du)(du)(du)(du)的(de)(de)(de)差(cha)值分別為53、72和(he)7MPa，橫(heng)(heng)縱(zong)(zong)向(xiang)(xiang)屈服(fu)強(qiang)(qiang)(qiang)(qiang)度(du)(du)(du)(du)的(de)(de)(de)差(cha)值分別為66、77和(he)19MPa，可(ke)見樣(yang)(yang)(yang)品(pin)C的(de)(de)(de)橫(heng)(heng)縱(zong)(zong)向(xiang)(xiang)強(qiang)(qiang)(qiang)(qiang)度(du)(du)(du)(du)差(cha)異最小(xiao)(xiao)。這表明(ming)(ming)換向(xiang)(xiang)次數對TA15鈦(tai)合(he)金(jin)中板(ban)室(shi)溫拉(la)(la)伸性(xing)能影響不大(da)(da)，而大(da)(da)變形軋制可(ke)有效減小(xiao)(xiao)TA15鈦(tai)合(he)金(jin)中板(ban)橫(heng)(heng)縱(zong)(zong)向(xiang)(xiang)室(shi)溫強(qiang)(qiang)(qiang)(qiang)度(du)(du)(du)(du)差(cha)異。

圖 2 3 種 TA15 鈦合金(jin)中(zhong)板的(de)室溫拉伸性能

Fig.2 Room temperature tensile properties of TA15 titanium alloy medium plates: (a) tensile strength; (b) yield strength; (c) elongation

研(yan)究[11-13]認為(wei)，板材軋制(zhi)后橫縱向(xiang)(xiang)力(li)學性能(neng)差異是由于材料在不同方向(xiang)(xiang)上的(de)(de)(de)(de)(de)滑(hua)移能(neng)力(li)不同造(zao)成(cheng)(cheng)的(de)(de)(de)(de)(de)，而(er)不同方向(xiang)(xiang)上的(de)(de)(de)(de)(de)滑(hua)移能(neng)力(li)與軋制(zhi)后的(de)(de)(de)(de)(de)織構(gou)密不可分。Gey等[14]對織構(gou)類型及其形(xing)(xing)(xing)(xing)成(cheng)(cheng)機制(zhi)研(yan)究發現，當初生α相(xiang)與β相(xiang)保(bao)持Burger’s取(qu)(qu)向(xiang)(xiang)關系(xi)時，在熱(re)軋變形(xing)(xing)(xing)(xing)后的(de)(de)(de)(de)(de)冷卻過程(cheng)中，β→α相(xiang)變將優(you)先形(xing)(xing)(xing)(xing)成(cheng)(cheng)特定取(qu)(qu)向(xiang)(xiang)的(de)(de)(de)(de)(de)α相(xiang)，從而(er)導致局部變形(xing)(xing)(xing)(xing)織構(gou)被保(bao)留(liu)；而(er)當大變形(xing)(xing)(xing)(xing)充分破壞(huai)了(le)初生α相(xiang)與β相(xiang)之(zhi)間(jian)的(de)(de)(de)(de)(de)Burger’s取(qu)(qu)向(xiang)(xiang)關系(xi)時，將減少(shao)織構(gou)的(de)(de)(de)(de)(de)形(xing)(xing)(xing)(xing)成(cheng)(cheng)。因此，相(xiang)對于樣品(pin)A和(he)樣品(pin)B，采用大變形(xing)(xing)(xing)(xing)軋制(zhi)的(de)(de)(de)(de)(de)樣品(pin)C變形(xing)(xing)(xing)(xing)更(geng)為(wei)充分，其織構(gou)強(qiang)度(du)弱，故(gu)而(er)橫縱向(xiang)(xiang)力(li)學性能(neng)差異較小。

2.3高溫力學性能

2.3.1高溫拉伸性能

3種TA15鈦(tai)(tai)合(he)金(jin)(jin)中板(ban)在500℃高(gao)(gao)(gao)溫(wen)(wen)(wen)(wen)下的(de)抗(kang)(kang)拉(la)(la)(la)強(qiang)度(du)(du)如(ru)圖(tu)3所示。從圖(tu)3可(ke)以(yi)看(kan)出，3種TA15鈦(tai)(tai)合(he)金(jin)(jin)中板(ban)的(de)高(gao)(gao)(gao)溫(wen)(wen)(wen)(wen)抗(kang)(kang)拉(la)(la)(la)強(qiang)度(du)(du)均符合(he)GJB2505A—2008要求（500℃高(gao)(gao)(gao)溫(wen)(wen)(wen)(wen)抗(kang)(kang)拉(la)(la)(la)強(qiang)度(du)(du)≥635MPa），且富余(yu)量(liang)較高(gao)(gao)(gao)。與室溫(wen)(wen)(wen)(wen)抗(kang)(kang)拉(la)(la)(la)強(qiang)度(du)(du)變(bian)化一(yi)致，樣品(pin)A在500℃的(de)高(gao)(gao)(gao)溫(wen)(wen)(wen)(wen)橫(heng)縱(zong)向抗(kang)(kang)拉(la)(la)(la)強(qiang)度(du)(du)與樣品(pin)B相差不大，且2種板(ban)材橫(heng)縱(zong)向抗(kang)(kang)拉(la)(la)(la)強(qiang)度(du)(du)差值均為66MPa。而與樣品(pin)A和樣品(pin)B相比，樣品(pin)C橫(heng)向高(gao)(gao)(gao)溫(wen)(wen)(wen)(wen)抗(kang)(kang)拉(la)(la)(la)強(qiang)度(du)(du)降低，縱(zong)向增大，其橫(heng)縱(zong)向抗(kang)(kang)拉(la)(la)(la)強(qiang)度(du)(du)差異明(ming)(ming)顯較小(xiao)，僅(jin)為6MPa。該結果同(tong)樣表(biao)明(ming)(ming)，換(huan)向次數(shu)對TA15鈦(tai)(tai)合(he)金(jin)(jin)中板(ban)高(gao)(gao)(gao)溫(wen)(wen)(wen)(wen)拉(la)(la)(la)伸性能的(de)影響不大，而大變(bian)形(xing)軋制有利(li)于橫(heng)縱(zong)向高(gao)(gao)(gao)溫(wen)(wen)(wen)(wen)抗(kang)(kang)拉(la)(la)(la)強(qiang)度(du)(du)差異的(de)減(jian)小(xiao)。

圖 3 TA15 鈦(tai)合(he)金中板的 500 ℃高溫(wen)抗拉強度

Fig.3High temperature tensile strength at 500 ℃ of TA15 titanium alloy medium plates

2.3.2高溫持(chi)久(jiu)性能

在500℃/470MPa條件下，3種TA15鈦合(he)金中板的持久性能(neng)檢(jian)測結果顯示(shi)，橫縱向試樣均(jun)可保持70.5h未發生斷裂，表現良好。

在500℃/440MPa條件下，3種TA15鈦合(he)金中板的持(chi)久(jiu)性(xing)能見(jian)表(biao)3。從表(biao)3可以看出，樣(yang)(yang)品(pin)A和(he)樣(yang)(yang)品(pin)B均有1個(ge)縱(zong)向試樣(yang)(yang)提前斷(duan)裂(lie)(lie)，其余2個(ge)縱(zong)向試樣(yang)(yang)和(he)3個(ge)橫(heng)(heng)向試樣(yang)(yang)保持(chi)121h未發生斷(duan)裂(lie)(lie)；樣(yang)(yang)品(pin)C橫(heng)(heng)縱(zong)試樣(yang)(yang)均保持(chi)121h未發生斷(duan)裂(lie)(lie)。由此可見(jian)，采用一次換(huan)向+三(san)火(huo)次大變形軋(ya)制的樣(yang)(yang)品(pin)C持(chi)久(jiu)性(xing)能最佳。

3、結論

(1)分(fen)別采(cai)(cai)(cai)用一次(ci)(ci)(ci)換向(xiang)+四火(huo)次(ci)(ci)(ci)軋制、二次(ci)(ci)(ci)換向(xiang)+四火(huo)次(ci)(ci)(ci)軋制和一次(ci)(ci)(ci)換向(xiang)+三火(huo)次(ci)(ci)(ci)大(da)(da)變形軋制工藝制備出10.0mm厚(hou)TA15鈦合金(jin)中板，其(qi)組(zu)織均為α+β兩相(xiang)區加工組(zu)織。采(cai)(cai)(cai)用二次(ci)(ci)(ci)換向(xiang)+四火(huo)次(ci)(ci)(ci)軋制的樣(yang)品B初生(sheng)α相(xiang)最(zui)為細小(xiao)，等軸化(hua)程度(du)最(zui)高，而采(cai)(cai)(cai)用一次(ci)(ci)(ci)換向(xiang)+三火(huo)次(ci)(ci)(ci)大(da)(da)變形軋制的樣(yang)品C初生(sheng)α相(xiang)大(da)(da)小(xiao)次(ci)(ci)(ci)之，但其(qi)拉(la)長程度(du)最(zui)為顯著。

(2)3種(zhong)TA15鈦合金(jin)中板橫縱(zong)向室(shi)溫拉(la)(la)伸性能(neng)和500℃高溫拉(la)(la)伸性能(neng)均符合GJB2505A—2008標準中對(dui)TA15鈦合金(jin)板材的(de)要求。采用一次換向+三火次大變形軋制的(de)樣品C室(shi)溫抗拉(la)(la)強(qiang)(qiang)度、屈服(fu)強(qiang)(qiang)度及500℃高溫抗拉(la)(la)強(qiang)(qiang)度橫縱(zong)向差異最小。

(3)3種(zhong)TA15鈦合金中(zhong)板在500℃/470MPa條(tiao)件下(xia)的(de)持(chi)(chi)久(jiu)性(xing)能均表現(xian)良好，而在500℃/440MPa條(tiao)件下(xia)采用一次(ci)換向(xiang)+三火次(ci)大變形(xing)軋制的(de)樣品C持(chi)(chi)久(jiu)性(xing)能最佳(jia)。

(4)工業化生產(chan)中要獲(huo)得初生α相(xiang)細小、等(deng)軸化程度(du)高的TA15鈦合金中板時(shi)，可優先選用二次換(huan)向+四火次軋制(zhi)(zhi)工藝(yi)；而需(xu)要獲(huo)得力(li)學(xue)性(xing)能橫縱向差異較小、持久性(xing)能更為穩定(ding)可靠的TA15鈦合金中板時(shi)，可優先選用一次換(huan)向+三火次大變形(xing)軋制(zhi)(zhi)工藝(yi)。

參考文獻References

[1] 黃(huang)旭(xu), 朱知壽, 王紅紅. 先進航空鈦合金材料與應用(yong)[M]. 北(bei)京: 國防工業出版社, 2012: 26-47.

[2] 姚彭彭, 李(li)萍, 李(li)成銘, 等. TA15 鈦合金(jin)β熱變形行為及顯微組織[J]. 稀有金(jin)屬, 2015, 39(11): 967-974．

[3] Yin Z K, Wang C, Sun Z C, et al. Parameter matching of near-β forging + solution and aging treatment for near-α titanium alloy with tri-modal microstructure[J]. Rare Metal Materials and Engineering, 2022, 51(7): 2409-2419.

[4] Wan Y G, Luo F, Xie L S, et at. Numerical and experimental investigations on the effect of shot peening intensity on the surface integrity of TA15 titanium alloy profiles[J]. Rare Metal Materials and Engineering, 2022, 51(6): 1979-1985.

[5] 張永強, 毛小南, 潘浩, 等. 細(xi)晶 TA15 鈦合金板材制備工藝及其超塑性研究[J]. 鈦工業進(jin)展, 2018, 35(1): 20-23．

[6] Zhao H J, Wang B Y, Liu G, et al. Effect of vacuum annealing on microstructure and mechanical properties of TA15 titanium alloy sheets[J]. Transactions of Nonferrous Metals Society of China,2015, 25(6): 1881-1888.

[7] 楊(yang)健(jian), 黨鵬, 郝亞鑫, 等. 軋制工(gong)藝(yi)(yi)對(dui) TA15 鈦合金薄(bo)板組織(zhi)及力學性能(neng)的影響[J]. 熱加工(gong)工(gong)藝(yi)(yi), 2018, 47(11): 157-159．

[8] 劉瑞(rui)民, 李興無, 沙愛學. TA15 合(he)金板材的組(zu)織和(he)性(xing)能研究[J]. 材料開發與應(ying)用, 2005, 20(4): 23-26.

[9] 王蕊(rui)寧, 李輝, 周玉川(chuan), 等(deng). TA15 鈦合金板材軋制變形(xing)中的球化行為[J]. 熱加工(gong)工(gong)藝, 2015, 44(1): 120-124.

[10] 郭志軍, 王(wang)儉, 王(wang)紅武. 變(bian)形參數對 TA15 合金厚板顯微組織及力學性能的(de)影響[J]. 中國有(you)色金屬學報, 2010, 20(S1):40-42.

[11] Bache M R, Evans W J. Impact of texture on mechanical properties in an advanced titanium alloy[J]. Materials Science and Engineering A, 2001, 319-321: 409-414.

[12] 許(xu)亞利, 吳小文(wen), 賴敏杰, 等. 鈦合(he)金變形織構及其影(ying)響研究進展[J]. 鑄造技術, 2022, 43(12): 1021-1031.

[13] Fan J K, Huang H, Xue X Y, et al. Hot rolled Ti6321 alloy sheets with different initial microstructures: microstructure, mechanical properties, and anisotropy characteristics[J].Frontiers in Materials, 2020, 7: 110.

[14] Gey N, Bocher P, Uta E, et al. Texture and microtexture variations in a near-α titanium forged disk of bimodal microstructure[J]. Acta Materialia, 2012, 60(6/7): 2647-2655.