引言

新型Ti-3Al-2Mo-2Zr(TA24)合(he)金(jin)是(shi)(shi)在工業純鈦(tai)(tai)基(ji)礎上(shang)添加(jia)2.0%～3.5%鋁、1.0～3.0%鋯(gao)、1.0%～2.5%鉬等合(he)金(jin)元素(su)，形成(cheng)α為基(ji)，含有少量(liang)β相的(de)近α合(he)金(jin)。元素(su)鋁和中(zhong)性(xing)元素(su)鋯(gao)在鈦(tai)(tai)中(zhong)以置換固溶(rong)體形式存在，鉬除固溶(rong)于(yu)α相之外，余量(liang)與鈦(tai)(tai)形成(cheng)少量(liang)β相［1］，通過合(he)金(jin)元素(su)固溶(rong)強(qiang)(qiang)化和少量(liang)β第二相強(qiang)(qiang)化，形成(cheng)室溫和高(gao)(gao)溫強(qiang)(qiang)度高(gao)(gao)、韌(ren)塑性(xing)好、低溫高(gao)(gao)溫性(xing)能優異，且具有良好加(jia)工性(xing)能的(de)中(zhong)等強(qiang)(qiang)度鈦(tai)(tai)合(he)金(jin)，是(shi)(shi)近年開發用于(yu)海洋工程的(de)潛在高(gao)(gao)性(xing)能材料(liao)。

鉬、鋯等(deng)(deng)耐(nai)蝕(shi)合(he)(he)(he)(he)金元(yuan)素加入，在大幅(fu)提(ti)高鈦(tai)(tai)合(he)(he)(he)(he)金強度(du)同(tong)時，使新型(xing)鈦(tai)(tai)合(he)(he)(he)(he)金具(ju)有優良耐(nai)縫隙、應力和(he)抗磨損腐蝕(shi)能力，成(cheng)為(wei)(wei)具(ju)有較(jiao)強潛力的(de)化工(gong)、氯堿等(deng)(deng)耐(nai)蝕(shi)高溫場合(he)(he)(he)(he)應用(yong)(yong)結構材料(liao)(liao)。新型(xing)Ti-3Al-2Mo-2Zr合(he)(he)(he)(he)金開(kai)(kai)發成(cheng)功以來(lai)，材料(liao)(liao)供(gong)(gong)應商對(dui)從(cong)合(he)(he)(he)(he)金鍛(duan)造、軋制、鑄造工(gong)藝(yi)及(ji)組(zu)織性能等(deng)(deng)方(fang)面開(kai)(kai)展了深(shen)入研(yan)究，形成(cheng)鍛(duan)件、板材、管材、棒材等(deng)(deng)型(xing)材［2］，并配套相應焊接(jie)(jie)材料(liao)(liao)。隨著我國近年走(zou)向深(shen)藍(lan)海(hai)洋(yang)工(gong)程推進(jin)，新型(xing)Ti-3Al-2Mo-2Zr合(he)(he)(he)(he)金作為(wei)(wei)焊接(jie)(jie)結構件及(ji)容器用(yong)(yong)材料(liao)(liao)開(kai)(kai)始(shi)推廣應用(yong)(yong)，但由于前期應用(yong)(yong)較(jiao)少，材料(liao)(liao)加工(gong)、焊接(jie)(jie)及(ji)熱(re)(re)處理(li)(li)(li)總(zong)結公開(kai)(kai)可借鑒資料(liao)(liao)極(ji)少。借鑒工(gong)業純鈦(tai)(tai)焊接(jie)(jie)工(gong)藝(yi)對(dui)其GTAW焊接(jie)(jie)工(gong)藝(yi)進(jin)行了初步(bu)探討，在焊后熱(re)(re)處理(li)(li)(li)方(fang)面未(wei)見綜(zong)合(he)(he)(he)(he)性技術(shu)(shu)研(yan)究的(de)報道。筆者(zhe)在研(yan)究純鈦(tai)(tai)及(ji)相關鈦(tai)(tai)合(he)(he)(he)(he)金焊接(jie)(jie)性［3］基礎上，對(dui)新型(xing)鈦(tai)(tai)合(he)(he)(he)(he)金焊接(jie)(jie)及(ji)熱(re)(re)處理(li)(li)(li)性能進(jin)行探究。以進(jin)一步(bu)了解新型(xing)Ti-3Al-2Mo-2Zr合(he)(he)(he)(he)金焊接(jie)(jie)性特點，提(ti)出(chu)合(he)(he)(he)(he)理(li)(li)(li)焊后熱(re)(re)處理(li)(li)(li)工(gong)藝(yi)參數(shu)，完善新型(xing)Ti-3Al-2Mo-2Zr中等(deng)(deng)強度(du)鈦(tai)(tai)合(he)(he)(he)(he)金成(cheng)型(xing)加工(gong)工(gong)藝(yi)技術(shu)(shu)，為(wei)(wei)推動新型(xing)Ti-3Al-2Mo-2Zr合(he)(he)(he)(he)金的(de)廣泛應用(yong)(yong)提(ti)供(gong)(gong)技術(shu)(shu)支(zhi)撐。

1、試驗

1.1材料

新型鈦合金(jin)Ti-3Al-2Mo-2Zr板材，牌號TA24，商業牌號Ti－75，退火(huo)態［2］，規(gui)格400mm×125mm×17mm，數量6組;配(pei)套焊(han)絲(si)牌號Ti-75A，焊(han)絲(si)直徑2.0、3.0mm，低雜質稍低合金(jin)元素含量。試驗母(mu)(mu)材和(he)焊(han)絲(si)化(hua)學成分見(jian)表1，母(mu)(mu)材力學性能見(jian)表2。

焊(han)接氣(qi)體(ti)(ti)及電極:保護氣(qi)體(ti)(ti)為(wei)99.99%氬(ya)氣(qi)，符合GB/T4842《氬(ya)》要求，氬(ya)氣(qi)露點(dian)不低(di)于－50℃，電極為(wei)鈰鎢極，型(xing)號(hao)WCe-2.0，直徑為(wei)3.0mm。

1.2高溫拉伸試驗

選用與焊接試板母材同批號新型Ti-3Al-2Mo-2Zr板材分別制備6組棒狀標準拉伸試樣，在550、600、650、700、750、800℃等溫度下分別進行拉伸試驗。試件編號按溫度從低到高依次為1^-1～1^-6。

1.3焊接及焊后熱處理試驗

1)試驗方案

制備(bei)(bei)焊(han)接試(shi)板，無(wu)損檢(jian)測(包括外觀檢(jian)測VT、著色檢(jian)測PT、射(she)線檢(jian)測ＲT)合格后，按不同(tong)熱(re)處理(li)參數(shu)分別進行焊(han)后熱(re)處理(li)［4］，制備(bei)(bei)拉伸、彎曲(qu)、沖擊、硬度和微觀金相(xiang)試(shi)樣進行試(shi)驗(yan)，具體方案見表(biao)3。

2)焊接試件制備

試(shi)件采用單面(mian)V型坡口，如圖(tu)1所(suo)示。焊(han)接(jie)(jie)前檢查(cha)焊(han)接(jie)(jie)環境(jing)、焊(han)接(jie)(jie)設備、保護系統均處于正常工作(zuo)狀(zhuang)態;嚴格清(qing)理(li)焊(han)件、焊(han)接(jie)(jie)材料，試(shi)板組對(dui)(dui)預(yu)留10°～15°反變形，兩端增加同材質等厚剛性(xing)固(gu)定(ding)板，氬弧焊(han)點固(gu);采用多層多道(dao)焊(han)，焊(han)道(dao)層次如圖(tu)1所(suo)示，焊(han)接(jie)(jie)過(guo)程中對(dui)(dui)焊(han)接(jie)(jie)試(shi)件300℃以上高溫區域進行合理(li)惰性(xing)氣體(ti)保護［5－6］，具(ju)體(ti)焊(han)接(jie)(jie)參數(shu)見表4。

3)檢測和試驗

完成焊接(jie)試(shi)(shi)件(jian)接(jie)頭無(wu)損檢(jian)測合(he)格(ge)后，對編號(hao)2－2～2－6試(shi)(shi)板(ban)按(an)規定熱處(chu)理參(can)數分(fen)別進行焊后熱處(chu)理，隨后將(jiang)2－1～2－6號(hao)試(shi)(shi)板(ban)分(fen)別制備力學(xue)性能(拉伸(shen)、彎曲、硬度)及金相(xiang)分(fen)析(xi)試(shi)(shi)樣，并進行各項試(shi)(shi)驗。

2、試驗結果及分析

2.1無損檢測

1)跟(gen)蹤試(shi)件焊(han)接過程，檢(jian)(jian)查試(shi)件焊(han)縫表面外觀(guan)，結果(guo)表明層道(dao)間保護良好，表面銀白色，焊(han)后試(shi)板變(bian)形角(jiao)度小于1°，焊(han)道(dao)光(guang)滑美觀(guan);2)按NB/T47013.5—2015《承(cheng)壓(ya)設備無(wu)損檢(jian)(jian)測(ce)第5部(bu)分:滲透(tou)檢(jian)(jian)測(ce)》進(jin)行著色檢(jian)(jian)測(ce)，焊(han)縫表面未發現(xian)缺陷，I級(ji)合格;3)按NB/T47013.2—2015《承(cheng)壓(ya)設備無(wu)損檢(jian)(jian)測(ce)第2部(bu)分:射線檢(jian)(jian)測(ce)》進(jin)行全部(bu)射線檢(jian)(jian)測(ce)，技(ji)術等級(ji)為(wei)(wei)AB級(ji)，像(xiang)質計為(wei)(wei)像(xiang)質計6Ti12，檢(jian)(jian)測(ce)結果(guo)評定(ding)均(jun)為(wei)(wei)I級(ji)片。

跟(gen)蹤(zong)檢(jian)查(cha)試(shi)(shi)件(jian)焊(han)接(jie)過程及(ji)(ji)完成接(jie)頭表(biao)面(mian)(mian)(mian)，焊(han)道及(ji)(ji)試(shi)(shi)件(jian)接(jie)頭表(biao)面(mian)(mian)(mian)均為銀白色(se)，當(dang)試(shi)(shi)件(jian)焊(han)縫(feng)厚度達到10mm以上時，尾保(bao)(bao)(bao)護(hu)采(cai)用(yong)小(xiao)罩保(bao)(bao)(bao)護(hu)、背(bei)保(bao)(bao)(bao)護(hu)取(qu)消，控制(zhi)層道間(jian)溫度，焊(han)道保(bao)(bao)(bao)持銀白色(se)狀態(tai)，表(biao)明新型鈦合金焊(han)接(jie)過程散熱條件(jian)好(hao);試(shi)(shi)件(jian)焊(han)接(jie)采(cai)用(yong)單面(mian)(mian)(mian)焊(han)背(bei)面(mian)(mian)(mian)封底(di)，采(cai)用(yong)反變(bian)形和(he)(he)強制(zhi)固定(ding)防(fang)(fang)變(bian)形，配合多層多道焊(han)，強制(zhi)固定(ding)條件(jian)下，焊(han)道及(ji)(ji)焊(han)縫(feng)未出現開口(kou)缺陷，表(biao)明焊(han)縫(feng)金屬具(ju)有(you)較好(hao)抗(kang)裂性;試(shi)(shi)件(jian)焊(han)縫(feng)著(zhu)色(se)和(he)(he)射線檢(jian)測，表(biao)面(mian)(mian)(mian)和(he)(he)內部(bu)均未發現裂紋、氣孔、未熔合等缺陷，接(jie)頭質量優(you)異，表(biao)明采(cai)用(yong)氬弧(hu)焊(han)焊(han)接(jie)TA24，保(bao)(bao)(bao)護(hu)和(he)(he)防(fang)(fang)污(wu)染(ran)措施符合要求的情(qing)況下，焊(han)接(jie)接(jie)頭具(ju)有(you)良(liang)好(hao)塑韌性和(he)(he)冶金焊(han)接(jie)性，不會出現間(jian)隙(xi)元素(su)污(wu)染(ran)及(ji)(ji)氣孔等問題。

2.2力學性能

1)高溫力學性能

合(he)金Ti-3Al-2Mo-2Zr高(gao)溫力學性能試驗結果見表5，典型(xing)高(gao)溫曲(qu)線如圖2所示。

由表5結果(guo)看，隨試(shi)驗溫(wen)度(du)提(ti)高(gao)，強(qiang)度(du)呈下降(jiang)(jiang)趨勢，高(gao)于650℃時，強(qiang)度(du)下降(jiang)(jiang)明顯，750℃與800℃時屈(qu)服(fu)強(qiang)度(du)變化(hua)不大，延(yan)性降(jiang)(jiang)低(di);斷面收(shou)縮率和延(yan)伸(shen)率在(zai)低(di)于650℃時較為穩定，在(zai)700℃時顯著提(ti)高(gao)。根據焊后高(gao)溫(wen)加熱(re)屈(qu)服(fu)蠕(ru)(ru)變消應(ying)力(li)(li)機理(li)，屈(qu)服(fu)強(qiang)度(du)降(jiang)(jiang)低(di)和延(yan)伸(shen)率提(ti)高(gao)將有利(li)于焊接(jie)應(ying)力(li)(li)促(cu)進金(jin)屬(shu)實現屈(qu)服(fu)蠕(ru)(ru)變，保障(zhang)焊后消除(chu)應(ying)力(li)(li)熱(re)處(chu)理(li)順利(li)有效實施，因此650～750℃焊后消應(ying)力(li)(li)熱(re)處(chu)理(li)的效果(guo)更好。

圖(tu)2為幾種典型(xing)溫度拉(la)(la)伸(shen)(shen)力(li)(li)值(zhi)F－變(bian)形L曲線(xian)，縱軸為力(li)(li)值(zhi)F，橫軸為變(bian)形量L。從拉(la)(la)伸(shen)(shen)力(li)(li)值(zhi)—變(bian)形曲線(xian)看，650℃時(shi)，Ti-3Al-2Mo-2Zr合金高(gao)溫拉(la)(la)伸(shen)(shen)時(shi)仍保(bao)持(chi)了一個穩(wen)定持(chi)久的高(gao)強(qiang)抗拉(la)(la)性能，當700℃時(shi)高(gao)強(qiang)度持(chi)續時(shi)間顯(xian)著(zhu)縮短，有(you)利于金屬(shu)在(zai)焊接應力(li)(li)作用(yong)下實現快速蠕變(bian)屈服，確(que)保(bao)焊后消應力(li)(li)效果(guo)。

2)焊(han)后(hou)熱處理接頭性(xing)能

參照JB/T4745—2002《鈦制焊(han)(han)接容器》機加工制備新型鈦合(he)金焊(han)(han)接接頭(tou)標準(zhun)板(ban)狀拉伸(shen)試(shi)(shi)(shi)(shi)樣、側(ce)彎試(shi)(shi)(shi)(shi)樣、10mm×10mm×55mm焊(han)(han)縫V型缺口(kou)沖擊試(shi)(shi)(shi)(shi)樣，試(shi)(shi)(shi)(shi)驗結(jie)果見表6。

從拉(la)伸(shen)試(shi)(shi)驗結果看，新型(xing)鈦合金焊(han)接(jie)(jie)(jie)接(jie)(jie)(jie)頭(tou)拉(la)伸(shen)試(shi)(shi)樣均以塑性斷(duan)裂形式斷(duan)于(yu)焊(han)縫(feng)。焊(han)接(jie)(jie)(jie)狀(zhuang)態下(xia)焊(han)縫(feng)與母材等強(qiang)，隨著熱處理溫度(du)提高，焊(han)接(jie)(jie)(jie)接(jie)(jie)(jie)頭(tou)抗(kang)拉(la)強(qiang)度(du)呈逐漸下(xia)降趨勢(shi)，800℃，1h熱處理后，接(jie)(jie)(jie)頭(tou)抗(kang)拉(la)強(qiang)度(du)仍達到(dao)母材的85%，高于(yu)母材最(zui)低抗(kang)拉(la)強(qiang)度(du)要求，說(shuo)明本焊(han)接(jie)(jie)(jie)工藝條(tiao)件下(xia)，新型(xing)Ti-3Al-2Mo-2Zr合金焊(han)接(jie)(jie)(jie)接(jie)(jie)(jie)頭(tou)未出粗大(da)組織(zhi)造成性能(neng)變(bian)化(hua)，經(jing)過低于(yu)相變(bian)的加熱過程后，合金和焊(han)接(jie)(jie)(jie)接(jie)(jie)(jie)頭(tou)依然具有較高強(qiang)度(du)。說(shuo)明材料及焊(han)接(jie)(jie)(jie)接(jie)(jie)(jie)頭(tou)具有較好耐熱性能(neng)。

參(can)照JB/T4745—2002《鈦(tai)制焊接(jie)容器》制備(bei)新型(xing)鈦(tai)合(he)金(jin)彎(wan)(wan)曲試樣(yang)，按(an)α=90°，D=10s彎(wan)(wan)曲參(can)數進行彎(wan)(wan)曲試驗，各(ge)組側彎(wan)(wan)試樣(yang)拉(la)伸面沒有發(fa)現(xian)超標開口(kou)缺陷(xian)，有個別試樣(yang)出現(xian)開口(kou)，但(dan)小(xiao)于(yu)3mm;新型(xing)Ti-3Al-2Mo-2Zr鈦(tai)合(he)金(jin)0℃V型(xing)缺口(kou)沖(chong)擊值在60～80J變(bian)化(hua)，熱(re)影響區(qu)稍有降低(di)，沖(chong)擊吸收功隨熱(re)處理溫(wen)度的變(bian)化(hua)不明顯，表(biao)明新型(xing)鈦(tai)合(he)金(jin)在焊接(jie)和不同溫(wen)度焊后熱(re)處理后均表(biao)現(xian)良(liang)好的塑性(xing)和韌性(xing)。

2.3硬度及微觀金(jin)相組織

2.3.1硬度檢測

對所有焊接及熱處理試件制備金相試樣，進(jin)行微觀金相分析和HV10硬度檢測(檢測方法按圖3)，檢測結果(guo)見表7。

對(dui)表(biao)7結果分析(xi)來看(kan)，焊(han)(han)縫硬度低于(yu)母材(cai)，熱(re)(re)影響(xiang)區(qu)硬度高(gao)于(yu)母材(cai)，隨焊(han)(han)后(hou)熱(re)(re)處(chu)理(li)溫(wen)度提高(gao)，焊(han)(han)接(jie)(jie)接(jie)(jie)頭各(ge)區(qu)域(yu)的硬度有稍許降低;試驗2－1和(he)2－6焊(han)(han)縫、熱(re)(re)影響(xiang)區(qu)硬度高(gao)低差(cha)異(yi)較大，其(qi)余試驗接(jie)(jie)頭各(ge)區(qu)硬度差(cha)異(yi)較小(xiao)，且較均勻(yun);表(biao)明焊(han)(han)接(jie)(jie)狀態和(he)800℃高(gao)溫(wen)焊(han)(han)后(hou)熱(re)(re)處(chu)理(li)接(jie)(jie)頭，存(cun)在焊(han)(han)接(jie)(jie)應力(li)或(huo)明顯組(zu)織不均勻(yun)性(xing)，在550～750℃焊(han)(han)后(hou)熱(re)(re)處(chu)理(li)，隨溫(wen)度提高(gao)，焊(han)(han)接(jie)(jie)應力(li)降低，組(zu)織均勻(yun)性(xing)改善，接(jie)(jie)頭硬度差(cha)異(yi)減小(xiao)，表(biao)明焊(han)(han)后(hou)熱(re)(re)處(chu)理(li)對(dui)新型鈦合金(jin)焊(han)(han)接(jie)(jie)應力(li)變(bian)化和(he)焊(han)(han)縫局部抗變(bian)形能力(li)有一定作用。

由于填充(chong)金屬選用(yong)了低(di)合(he)金化、低(di)雜質焊(han)接材料，焊(han)縫(feng)合(he)金含(han)量低(di)，焊(han)接時多層(ceng)多道焊(han)后焊(han)道對(dui)前(qian)層(ceng)焊(han)道熱(re)(re)處理作(zuo)用(yong)，造成焊(han)縫(feng)硬度低(di)于母材;熱(re)(re)影響區(qu)由于焊(han)接多次加熱(re)(re)快冷造成組(zu)織不均勻和脆硬組(zu)織出現，硬度有所提高(gao)。

2.3.2微觀金(jin)相(xiang)檢測

對新型鈦合(he)金焊(han)接(jie)及熱處(chu)理(li)試(shi)件(jian)的微(wei)觀(guan)(guan)金相試(shi)樣進行分析，典型溫度(du)焊(han)接(jie)接(jie)頭微(wei)觀(guan)(guan)組織檢測結果見(jian)圖4～6。

由圖4～6可見，新型Ti-3Al-2Mo-2Zr合金焊接接頭，母材顯微組織由塊狀、大量片狀α相及少量β相組成，塊狀和片狀α相孿晶生長，層狀分布;熱影響區塊狀、片狀和針狀α存在，未發現明顯粗大組織;焊縫組織為大量大片狀α和少量β組織，組織大小差異很大。隨焊后熱處理溫度提高，母材塊狀α減少，片狀α增多，熱影響區塊狀α減少，片狀和針狀α稍微長大，焊縫組織不均勻性更加明顯［7－8］。

新型(xing)(xing)鈦合金(jin)焊(han)接接頭(tou)主要由片(pian)狀(zhuang)或針(zhen)狀(zhuang)、少(shao)(shao)(shao)量(liang)(liang)塊狀(zhuang)α和(he)β相(xiang)(xiang)組(zu)(zu)成，鋁、鋯置(zhi)換(huan)固溶于(yu)α鈦，少(shao)(shao)(shao)量(liang)(liang)β第二相(xiang)(xiang)存在(zai)，形(xing)成大(da)量(liang)(liang)片(pian)狀(zhuang)或針(zhen)狀(zhuang)α且孿晶生長(chang)，保證材(cai)料及焊(han)接接頭(tou)具有(you)較(jiao)高強(qiang)度(du)(du)(du);隨焊(han)后熱(re)處理溫度(du)(du)(du)提(ti)高，置(zhi)換(huan)固溶體的高溫組(zu)(zu)織(zhi)穩定性使新型(xing)(xing)合金(jin)組(zu)(zu)織(zhi)穩定性提(ti)高，高溫加(jia)熱(re)后片(pian)狀(zhuang)或針(zhen)狀(zhuang)α稍微有(you)所長(chang)大(da)，硬(ying)(ying)度(du)(du)(du)和(he)強(qiang)度(du)(du)(du)稍有(you)下(xia)降，但依然能保持較(jiao)高強(qiang)度(du)(du)(du)。大(da)片(pian)狀(zhuang)α和(he)少(shao)(shao)(shao)量(liang)(liang)β相(xiang)(xiang)微觀組(zu)(zu)織(zhi)焊(han)縫(feng)(feng)，熱(re)影(ying)響區針(zhen)狀(zhuang)α組(zu)(zu)織(zhi)存在(zai)，使焊(han)縫(feng)(feng)硬(ying)(ying)度(du)(du)(du)較(jiao)低，熱(re)影(ying)響區硬(ying)(ying)度(du)(du)(du)較(jiao)高，這與焊(han)接過程(cheng)(cheng)中焊(han)縫(feng)(feng)、熱(re)影(ying)響區受(shou)熱(re)過程(cheng)(cheng)不同(tong)有(you)關。

3、結論

根(gen)據對新型Ti-3Al-2Mo-2Zr鈦合(he)金(jin)試驗過程(cheng)及結果分析，可以看出:

1)新型Ti-3Al-2Mo-2Zr合(he)金(jin)采用(yong)鎢(wu)極氬弧焊焊接，選(xuan)用(yong)低(di)合(he)金(jin)低(di)雜(za)質配套(tao)焊絲(si)，在上述焊接工藝措施條件下，焊接過(guo)程穩(wen)定(ding)，接頭質量優異，具有良好冶金(jin)焊接性。

2)隨試(shi)驗溫(wen)度(du)升(sheng)高(gao)，新型(xing)Ti-3Al-2Mo-2Zr合(he)金強度(du)呈下(xia)降趨(qu)勢，高(gao)于(yu)650℃后(hou)，強度(du)顯(xian)著(zhu)(zhu)下(xia)降，700℃左(zuo)右塑性顯(xian)著(zhu)(zhu)提高(gao)，根(gen)據焊后(hou)熱(re)處(chu)理(li)(li)機(ji)理(li)(li)，新型(xing)合(he)金熱(re)處(chu)理(li)(li)應在650～750℃進行(xing)焊后(hou)熱(re)處(chu)理(li)(li)，有(you)利于(yu)保證焊后(hou)熱(re)處(chu)理(li)(li)的(de)效果。

3)在(zai)設定(ding)的(de)焊(han)(han)接試驗(yan)條件下，新(xin)型Ti-3Al-2Mo-2Zr合金焊(han)(han)接接頭，焊(han)(han)態可達到與母材等強，在(zai)低于(yu)相變溫度(du)下進行焊(han)(han)后熱處理(li)后，接頭均保持極高強度(du)，高于(yu)母材最小(xiao)抗拉強度(du)要求，表明(ming)其(qi)具有良好耐高溫性能。

4)新型Ti-3Al-2Mo-2Zr合(he)(he)金(jin)(jin)焊接接頭(tou)高(gao)(gao)強(qiang)度及良(liang)好綜合(he)(he)性能與合(he)(he)金(jin)(jin)元素形成的(de)(de)置(zhi)換固(gu)溶及少(shao)量(liang)(liang)β第(di)二(er)相的(de)(de)穩定(ding)存(cun)在(zai)有(you)關，置(zhi)換固(gu)溶體和少(shao)量(liang)(liang)第(di)二(er)相的(de)(de)存(cun)在(zai)，保(bao)持了片狀(zhuang)或針狀(zhuang)α大量(liang)(liang)存(cun)在(zai)且孿晶生長，受(shou)熱(re)影(ying)響(xiang)組織(zhi)變化較(jiao)小，使材料和焊接接頭(tou)保(bao)持了高(gao)(gao)強(qiang)度和和耐(nai)熱(re)性，且具(ju)有(you)良(liang)好的(de)(de)塑韌性和致(zhi)密(mi)性;由(you)于含有(you)鉬(mu)和鋯，具(ju)有(you)與TA10相當的(de)(de)耐(nai)蝕(shi)性，是一(yi)種在(zai)耐(nai)蝕(shi)行業同樣具(ju)有(you)潛在(zai)使用價(jia)值高(gao)(gao)性能耐(nai)蝕(shi)耐(nai)熱(re)鈦合(he)(he)金(jin)(jin)。

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