鈦(tai)及鈦(tai)合(he)(he)金(jin)具有(you)耐高溫、耐腐蝕性(xing)、比強度高、密度小及耐低溫等(deng)優異性(xing)能，在海洋工程、航空發動(dong)機、氫氧發動(dong)機、化(hua)工等(deng)不同(tong)領域都有(you)十分廣(guang)泛的應用，發展(zhan)前景良好[1-2]。TA15鈦(tai)合(he)(he)金(jin)的名義成分為Ti-6.5A1-2Zr-1Mo-1V，是一種中(zhong)強度的近(jin)α型鈦(tai)合(he)(he)金(jin)，強化(hua)方式除了添加α型穩(wen)定元(yuan)素Al進行固溶強化(hua)以外，還加入(ru)Mo和(he)V兩種β型穩(wen)定元(yuan)素以及中(zhong)間元(yuan)素Zr進行強化(hua)，使其具有(you)優異的熱強性(xing)、焊接(jie)性(xing)以及工藝塑性(xing)等(deng)特點，在飛機機匣、發動(dong)機葉片、氫氧發動(dong)機結(jie)構件等(deng)領域均(jun)有(you)大(da)量(liang)應用[3-4]。

由于TA15鈦合金在諸多領域的應用愈加廣泛，對其性能的要求也更加嚴格，研究更加深入和多面化。周松等[5]進行了激光沉積修復TA15鈦合金斷裂韌度研究。結果表明：激光修復后的試樣其各方面斷裂韌性均小于基材，屈強差越大，斷裂韌性越大，體修復后的裂紋擴展位于熱影響區，而面修復后的裂紋擴展在網籃組織、雙態組織及熱影響區內同時進行。董顯娟等[6]研究了β轉變組織TA15鈦合金的流動軟化行為。結果表明：影響其流動軟化機制的重要因素為變形熱效應，隨著應變速率的提高和變形溫度的降低，變形熱軟化程度增強，控制流動軟化的機制有動態回復、動態再結晶以及流動失穩缺陷等因素。本文以TA15鈦合金棒材為研究對(dui)象，研究了棒材在不同退火(huo)溫度后的金(jin)相組織、室(shi)溫拉伸以(yi)及高(gao)溫拉伸的力(li)學(xue)性能演變規律(lv)，可(ke)為TA15鈦合金(jin)的生(sheng)產應用提供參考。

1、試驗材料與方法

試驗原材料為TA15鈦合金棒材，具體化學成分(fen)見表(biao)1。合金(jin)(jin)的(de)原始(shi)鍛態金(jin)(jin)相(xiang)(xiang)(xiang)組(zu)織如(ru)圖1所示(shi)。該金(jin)(jin)相(xiang)(xiang)(xiang)組(zu)織為(wei)等軸組(zu)織，其中α相(xiang)(xiang)(xiang)形態有兩種，一(yi)種為(wei)初生α相(xiang)(xiang)(xiang)，在基體上均勻(yun)分(fen)布(bu)的(de)；另(ling)一(yi)種為(wei)次(ci)生α相(xiang)(xiang)(xiang)，主要(yao)在βT（β轉變(bian)組(zu)織）中，原始(shi)金(jin)(jin)相(xiang)(xiang)(xiang)組(zu)織由初生α相(xiang)(xiang)(xiang)和βT（細條次(ci)生α相(xiang)(xiang)(xiang)，次(ci)生α相(xiang)(xiang)(xiang)之間黑色底為(wei)殘余β）組(zu)成。合金(jin)(jin)相(xiang)(xiang)(xiang)變(bian)點測定根據GB/T23605—2009《鈦(tai)合金(jin)(jin)轉變(bian)溫度β測定方法》執行，測得其相(xiang)(xiang)(xiang)變(bian)點為(wei)1010～1015℃。

將TA15鈦合金棒材(cai)切割成若干份，進(jin)行(xing)室(shi)(shi)溫(wen)(wen)(wen)(wen)(wen)與高溫(wen)(wen)(wen)(wen)(wen)拉(la)(la)(la)伸(shen)性(xing)能(neng)測(ce)(ce)試，其(qi)中(zhong)室(shi)(shi)溫(wen)(wen)(wen)(wen)(wen)拉(la)(la)(la)伸(shen)測(ce)(ce)試方法為(wei)：將切割后(hou)棒材(cai)放入箱式(shi)電(dian)阻(zu)爐中(zhong)分別進(jin)行(xing)870、900、930、960℃的(de)熱(re)(re)處理，保溫(wen)(wen)(wen)(wen)(wen)時間為(wei)1.5h，冷卻(que)方式(shi)為(wei)空冷（AC），熱(re)(re)處理完成后(hou)，從(cong)棒材(cai)上取(qu)樣(yang)并進(jin)行(xing)金相(xiang)組織觀察(cha)和室(shi)(shi)溫(wen)(wen)(wen)(wen)(wen)拉(la)(la)(la)伸(shen)性(xing)能(neng)測(ce)(ce)試。高溫(wen)(wen)(wen)(wen)(wen)拉(la)(la)(la)伸(shen)測(ce)(ce)試方法為(wei)：將棒材(cai)加(jia)工成高溫(wen)(wen)(wen)(wen)(wen)拉(la)(la)(la)伸(shen)試樣(yang)后(hou)，將試樣(yang)裝入試驗設備中(zhong)進(jin)行(xing)加(jia)熱(re)(re)，待溫(wen)(wen)(wen)(wen)(wen)度升(sheng)到870、900、930、960℃后(hou)并保溫(wen)(wen)(wen)(wen)(wen)10min，隨后(hou)分別在這4種溫(wen)(wen)(wen)(wen)(wen)度下進(jin)行(xing)高溫(wen)(wen)(wen)(wen)(wen)拉(la)(la)(la)伸(shen)試驗。

使用(yong)ICX41M光(guang)學顯微鏡觀(guan)察并拍照金相組織；使用(yong)INSTRON-5580萬(wan)能(neng)試(shi)(shi)驗(yan)機進行室溫(wen)(wen)和高(gao)溫(wen)(wen)拉伸性能(neng)測試(shi)(shi)；室溫(wen)(wen)及高(gao)溫(wen)(wen)拉伸試(shi)(shi)樣(yang)斷口形貌使用(yong)QUANTA型掃描電鏡觀(guan)察，室溫(wen)(wen)與高(gao)溫(wen)(wen)拉伸試(shi)(shi)樣(yang)均為L向(xiang)（棒(bang)材縱向(xiang)），每組試(shi)(shi)驗(yan)測試(shi)(shi)3個試(shi)(shi)樣(yang)，最后取(qu)平均值作為試(shi)(shi)驗(yan)結果。

2、結果與討論

2.1金相組織

圖2為TA15合金經過不同溫度退火后的金相組織。由圖2可知，與原始鍛態組織相比，合金在870℃時（圖2（a）），初生α相尺寸減小，βT組織消失，除了初生α相以外，組織內還有細小次生α相均勻分布。因為TA15棒材在兩相區鍛造時的塑性變形使組織位錯密度增多，同時還有少量變形能以應變能的形式儲存起來。所以，在870℃退火時，合金以回復為主，釋放部分變形儲能，增強內部原子擴散，降低組織位錯密度。當退火溫度在900℃時（圖2（b）），組織內初生α相和細小次生α相含量減少，溫度升高導致原子擴散能力提高，變形時發生畸變的晶粒和未發生畸變的晶粒有內能差產生，在其作用下，發生變形的晶粒轉變為位錯密度低且無應變的等軸晶，變形儲能得到進一步釋放。退火溫度在930℃時（圖2（c）），細小次生α相含量進一步減少，組織內出現完整的β晶粒。由于退火溫度進一步升高，組織內平衡α相的體積分數增加，使α相開始 沿著β/β晶界逐漸向再結晶β片層中滲透，導致β晶粒開始分離[7]。當溫度達到960℃時（圖2（d）），組織內的β晶粒中有新的細小的α相析出（α_s），與殘余β相組成新的β_T組織，此時合金的組織由等軸組織轉變為雙態組織。通常情況下，組織中α_s是否析出由加熱后合金冷卻速度和β基體內元素含量決定[7]。因為退火溫度會影響合金中元素再分配的過程，當退火溫度升高時，α相向β相轉變增多，元素再分配會使β穩定元素在β相中的含量下降，同時組織內α穩定元素含量增加，β相的穩定性在冷卻過程中降低，促使α_s相析出。又因為冷卻速度相同時，退火溫度決定冷卻時間的長短，溫度越高，冷卻時間越長，對于α_s的析出越有利。

2.2室溫拉伸性能

圖3為不同溫度退(tui)火后合(he)金的室溫拉伸性能。

由(you)圖3可(ke)得(de)，隨(sui)著退火(huo)(huo)溫度的(de)升高(gao)(gao)，合(he)金強度先(xian)下(xia)降然后升高(gao)(gao)，塑性呈現出相(xiang)反趨勢，在(zai)(zai)960℃退火(huo)(huo)溫度下(xia)，抗拉強度（Rm）最高(gao)(gao)可(ke)達(da)1071MPa，屈服強度（Rp0.2）為881MPa；在(zai)(zai)930℃退火(huo)(huo)溫度下(xia)，斷后伸長率(lv)（A）最高(gao)(gao)為17.5%，斷面收縮率(lv)（Z）為46%。這是(shi)因(yin)為隨(sui)著退火(huo)(huo)溫度的(de)升高(gao)(gao)，組(zu)織內α相(xiang)向β相(xiang)開始轉變，組(zu)織中α相(xiang)和β相(xiang)同時發生回復與(yu)再結晶。

在870℃退火時，以回復為主，鍛造變形產生的位錯無法完全去除，導致合金的強度較低[8]。當退火溫度為900℃時，以再結晶為主，隨著α--->β相轉變進行，組織的次生α相發生溶解，導致β相發生軟化，合金在強度降低的同時塑性提高。因此，當退火溫度升高到930℃時，合金的強度與塑性變化更加明顯。相比900℃退火，組織中初生α相更小，大部分次生α相融入β相中，組織中出現軟化后的β晶粒，致使合金的強度降低到最小值，塑性達到最大值。在960℃進行退火時，合金的力學性能受到α--->β相轉變過程中初生α相的形態和含量發生變化以及冷卻過程中α_s相析出的雙重影響。合金發生塑性變形時，滑移首先在等軸α晶粒中開始，形變在不斷增加過程中，越來越多的初生α相晶粒被滑移所占據，由于此時組織中存在β_T，導致滑移會向β_T內擴展，βT內的αs相是影響合金強度的主要因素[9]，大量的細小α_s相相互交錯分布于β_T中，此時(shi)的相界面對滑(hua)移有(you)(you)阻礙作用(yong)，導致合金(jin)(jin)(jin)難以發生(sheng)變形(xing)，強(qiang)(qiang)度增(zeng)大。而等(deng)軸α晶粒具有(you)(you)縮小滑(hua)移帶間(jian)距的作用(yong)，使得(de)位于晶界處位錯塞積減小，延遲空(kong)洞(dong)的形(xing)核(he)及長大，增(zeng)強(qiang)(qiang)合金(jin)(jin)(jin)發生(sheng)斷(duan)裂前所承受變形(xing)的程度，對合金(jin)(jin)(jin)塑(su)性(xing)具有(you)(you)有(you)(you)利作用(yong)[10-12]。

2.3高溫拉伸性能

圖4為TA15合金在不同溫度下的高溫拉伸性能。由圖4可知，隨著拉伸溫度的提高，合金的強度和塑性呈現相反趨勢。在870℃時，強度最高，塑性最低，其中抗拉強度（Rm）為258MPa，屈服強度（R_p0.2）為(wei)189MPa；在960℃時(shi)(shi)(shi)，強(qiang)度(du)(du)(du)最(zui)低(di)，塑(su)性(xing)(xing)(xing)最(zui)高(gao)(gao)(gao)，其(qi)中(zhong)斷后伸長率（A）最(zui)高(gao)(gao)(gao)為(wei)280%。與室溫(wen)(wen)拉(la)(la)(la)伸相(xiang)比(bi)，高(gao)(gao)(gao)溫(wen)(wen)拉(la)(la)(la)伸的(de)(de)(de)合(he)金(jin)(jin)(jin)強(qiang)度(du)(du)(du)明顯降(jiang)低(di)，塑(su)性(xing)(xing)(xing)明顯上(shang)升(sheng)。高(gao)(gao)(gao)溫(wen)(wen)拉(la)(la)(la)伸時(shi)(shi)(shi)，合(he)金(jin)(jin)(jin)內部(bu)能量(liang)升(sheng)高(gao)(gao)(gao)，增(zeng)大原子的(de)(de)(de)震動范圍，進(jin)行(xing)塑(su)性(xing)(xing)(xing)變(bian)(bian)(bian)(bian)形(xing)的(de)(de)(de)晶(jing)(jing)(jing)格會(hui)(hui)位(wei)(wei)(wei)(wei)于新的(de)(de)(de)平衡位(wei)(wei)(wei)(wei)置，在拉(la)(la)(la)伸開始時(shi)(shi)(shi)，合(he)金(jin)(jin)(jin)是(shi)以彈性(xing)(xing)(xing)變(bian)(bian)(bian)(bian)形(xing)為(wei)主(zhu)，并(bing)包含少(shao)量(liang)塑(su)性(xing)(xing)(xing)變(bian)(bian)(bian)(bian)形(xing)的(de)(de)(de)混合(he)變(bian)(bian)(bian)(bian)形(xing)，導致(zhi)其(qi)與室溫(wen)(wen)拉(la)(la)(la)伸有所不同。也有研(yan)究(jiu)指出[13]：在高(gao)(gao)(gao)溫(wen)(wen)拉(la)(la)(la)伸時(shi)(shi)(shi)，組織內的(de)(de)(de)動態(tai)回復與動態(tai)再(zai)結晶(jing)(jing)(jing)相(xiang)對與室溫(wen)(wen)更(geng)容(rong)(rong)易(yi)發生(sheng)(sheng)，位(wei)(wei)(wei)(wei)錯(cuo)密(mi)(mi)度(du)(du)(du)降(jiang)低(di)，合(he)金(jin)(jin)(jin)軟化(hua)(hua)效(xiao)果(guo)增(zeng)加(jia)(jia)，導致(zhi)形(xing)變(bian)(bian)(bian)(bian)容(rong)(rong)易(yi)發生(sheng)(sheng)，強(qiang)度(du)(du)(du)降(jiang)低(di)。當拉(la)(la)(la)伸溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)為(wei)870℃時(shi)(shi)(shi)，此時(shi)(shi)(shi)變(bian)(bian)(bian)(bian)形(xing)溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)較低(di)，當發生(sheng)(sheng)變(bian)(bian)(bian)(bian)形(xing)時(shi)(shi)(shi)，晶(jing)(jing)(jing)粒(li)滑(hua)(hua)移(yi)會(hui)(hui)導致(zhi)組織中(zhong)有大量(liang)位(wei)(wei)(wei)(wei)錯(cuo)產(chan)(chan)生(sheng)(sheng)，并(bing)產(chan)(chan)生(sheng)(sheng)位(wei)(wei)(wei)(wei)錯(cuo)纏結和堆積現(xian)象(xiang)，導致(zhi)位(wei)(wei)(wei)(wei)錯(cuo)密(mi)(mi)度(du)(du)(du)增(zeng)加(jia)(jia)，合(he)金(jin)(jin)(jin)具(ju)有一定硬(ying)(ying)化(hua)(hua)現(xian)象(xiang)，導致(zhi)應力上(shang)升(sheng)，強(qiang)度(du)(du)(du)較高(gao)(gao)(gao)。當拉(la)(la)(la)伸溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)為(wei)900℃時(shi)(shi)(shi)，隨著溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)的(de)(de)(de)升(sheng)高(gao)(gao)(gao)會(hui)(hui)導致(zhi)組織內晶(jing)(jing)(jing)界強(qiang)度(du)(du)(du)降(jiang)低(di)，變(bian)(bian)(bian)(bian)形(xing)時(shi)(shi)(shi)晶(jing)(jing)(jing)粒(li)會(hui)(hui)被拉(la)(la)(la)長，表(biao)現(xian)為(wei)塑(su)性(xing)(xing)(xing)增(zeng)大，同時(shi)(shi)(shi)提高(gao)(gao)(gao)溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)還會(hui)(hui)促(cu)進(jin)動態(tai)再(zai)結晶(jing)(jing)(jing)，降(jiang)低(di)晶(jing)(jing)(jing)界滑(hua)(hua)動時(shi)(shi)(shi)所導致(zhi)的(de)(de)(de)晶(jing)(jing)(jing)界附近(jin)應力集中(zhong)現(xian)象(xiang)，促(cu)進(jin)變(bian)(bian)(bian)(bian)形(xing)發展(zhan)，塑(su)性(xing)(xing)(xing)提高(gao)(gao)(gao)。同時(shi)(shi)(shi)再(zai)結晶(jing)(jing)(jing)還會(hui)(hui)降(jiang)低(di)位(wei)(wei)(wei)(wei)錯(cuo)密(mi)(mi)度(du)(du)(du)，減(jian)弱(ruo)硬(ying)(ying)化(hua)(hua)效(xiao)果(guo)，導致(zhi)強(qiang)度(du)(du)(du)降(jiang)低(di)。當變(bian)(bian)(bian)(bian)形(xing)溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)升(sheng)到930℃時(shi)(shi)(shi)，較高(gao)(gao)(gao)溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)會(hui)(hui)大幅降(jiang)低(di)位(wei)(wei)(wei)(wei)錯(cuo)滑(hua)(hua)移(yi)時(shi)(shi)(shi)的(de)(de)(de)臨界分(fen)切應力，促(cu)進(jin)晶(jing)(jing)(jing)界滑(hua)(hua)移(yi)與位(wei)(wei)(wei)(wei)錯(cuo)滑(hua)(hua)移(yi)產(chan)(chan)生(sheng)(sheng)，較高(gao)(gao)(gao)溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)還會(hui)(hui)使α相(xiang)溶(rong)解度(du)(du)(du)增(zeng)加(jia)(jia)，次生(sheng)(sheng)α相(xiang)減(jian)少(shao)會(hui)(hui)降(jiang)低(di)強(qiang)化(hua)(hua)作用，合(he)金(jin)(jin)(jin)強(qiang)度(du)(du)(du)進(jin)一步下降(jiang)。當拉(la)(la)(la)伸溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)為(wei)960℃時(shi)(shi)(shi)，α相(xiang)溶(rong)解度(du)(du)(du)進(jin)一步增(zeng)加(jia)(jia)，組織發生(sheng)(sheng)α--->β相(xiang)的(de)(de)(de)轉變(bian)(bian)(bian)(bian)增(zeng)多，初(chu)生(sheng)(sheng)α相(xiang)細小且(qie)呈等軸狀，組織內晶(jing)(jing)(jing)界數(shu)量(liang)增(zeng)多、長度(du)(du)(du)變(bian)(bian)(bian)(bian)短，合(he)金(jin)(jin)(jin)發生(sheng)(sheng)變(bian)(bian)(bian)(bian)形(xing)時(shi)(shi)(shi)容(rong)(rong)易(yi)產(chan)(chan)生(sheng)(sheng)晶(jing)(jing)(jing)界滑(hua)(hua)動，且(qie)β相(xiang)具(ju)有更(geng)多的(de)(de)(de)滑(hua)(hua)移(yi)系，變(bian)(bian)(bian)(bian)形(xing)時(shi)(shi)(shi)更(geng)容(rong)(rong)易(yi)進(jin)行(xing)晶(jing)(jing)(jing)內滑(hua)(hua)移(yi)[14]，從(cong)而使合(he)金(jin)(jin)(jin)塑(su)性(xing)(xing)(xing)達到最(zui)大值。

2.4斷口分析

圖5為TA15合金經過不同溫度退火后的室溫拉伸斷口形貌。由圖5可知，不同退火溫度的斷口形貌大致相同，均以韌窩為主，形貌均為等軸韌窩，具有明顯的韌性斷裂特征。合金塑性大小通常由韌窩的深淺和大小決定，當韌窩深且大時，合金具有良好塑性，當韌窩淺且小時，合金塑性較差[15]。退火溫度為870、900℃時，斷口韌窩形貌分布均勻且為等軸狀韌窩，但韌窩較小較淺（圖5（a）、（b））。當合金退火溫度為930℃時，韌窩有大有小，分布均勻，且韌窩較深（（圖5（c）），塑性達到最佳值。當退火溫度繼續升高至960℃時，組織中形成β_T，其中含有細小αs相，進行拉伸時，當裂紋擴展至α_s相時，由于不同α_s相取向各異，當裂紋到達其(qi)邊(bian)界(jie)(jie)位(wei)置時(shi)，取向不同(tong)的(de)αs相對(dui)其(qi)阻礙不同(tong)，界(jie)(jie)面上會(hui)有空洞出現(xian)（圖5（d）），宏觀上體現(xian)為合(he)金塑性(xing)下降[16]。

圖6為不(bu)同拉伸(shen)(shen)(shen)溫(wen)度(du)下TA15合金的(de)(de)高溫(wen)拉伸(shen)(shen)(shen)斷(duan)口(kou)形(xing)貌。由(you)(you)圖可(ke)見，與室溫(wen)拉伸(shen)(shen)(shen)斷(duan)口(kou)形(xing)貌相比，高溫(wen)拉伸(shen)(shen)(shen)斷(duan)口(kou)中(zhong)同樣(yang)包(bao)含大(da)(da)量的(de)(de)等(deng)軸狀韌(ren)(ren)(ren)(ren)窩(wo)，其韌(ren)(ren)(ren)(ren)窩(wo)尺(chi)寸更(geng)大(da)(da)更(geng)深(shen)，且(qie)韌(ren)(ren)(ren)(ren)窩(wo)的(de)(de)大(da)(da)小和深(shen)度(du)隨(sui)著拉伸(shen)(shen)(shen)溫(wen)度(du)升高而(er)變大(da)(da)，具有軟化后的(de)(de)流(liu)變特征，是明顯的(de)(de)韌(ren)(ren)(ren)(ren)性斷(duan)裂(lie)(lie)。高溫(wen)拉伸(shen)(shen)(shen)斷(duan)口(kou)處有眾多(duo)大(da)(da)尺(chi)寸韌(ren)(ren)(ren)(ren)窩(wo)產生，說明合金在斷(duan)裂(lie)(lie)前(qian)有較(jiao)(jiao)大(da)(da)的(de)(de)塑性變形(xing)發(fa)生，而(er)其斷(duan)口(kou)處除了一定(ding)數量大(da)(da)尺(chi)寸韌(ren)(ren)(ren)(ren)窩(wo)外，較(jiao)(jiao)大(da)(da)的(de)(de)韌(ren)(ren)(ren)(ren)窩(wo)周圍(wei)分布著一定(ding)數量小韌(ren)(ren)(ren)(ren)窩(wo)。斷(duan)口(kou)中(zhong)較(jiao)(jiao)大(da)(da)較(jiao)(jiao)深(shen)的(de)(de)韌(ren)(ren)(ren)(ren)窩(wo)通常(chang)是由(you)(you)α束域或等(deng)軸α晶粒(li)(li)在斷(duan)裂(lie)(lie)過程中(zhong)形(xing)成，小韌(ren)(ren)(ren)(ren)窩(wo)一般由(you)(you)片狀α或β晶粒(li)(li)在斷(duan)裂(lie)(lie)時所形(xing)成。

3、結論

（1）合金的原始組織為等軸組織，退火后合金的初生α相尺寸減小，β_T組織消失，并有細小次生α相均勻分布。隨著退火溫度的升高，組織經歷回復與再結晶過程，同時組織內β晶粒中有細小α_s析出，與殘余β相組成新的β_T組(zu)織(zhi)，組(zu)織(zhi)變為雙態組(zu)織(zhi)。

（2）隨著退火溫度(du)(du)(du)(du)的升高(gao)，室溫下(xia)(xia)合金(jin)強(qiang)度(du)(du)(du)(du)先下(xia)(xia)降(jiang)再升高(gao)，塑性(xing)呈現出相反(fan)趨勢，在(zai)960℃時(shi)(shi)(shi)強(qiang)度(du)(du)(du)(du)最(zui)高(gao)，抗拉強(qiang)度(du)(du)(du)(du)為(wei)1071MPa，屈服強(qiang)度(du)(du)(du)(du)為(wei)881MPa，在(zai)930℃時(shi)(shi)(shi)塑性(xing)最(zui)佳，斷后伸長率為(wei)17.5%，斷面收縮率為(wei)46%。高(gao)溫拉伸試驗中(zhong)，在(zai)870℃時(shi)(shi)(shi)強(qiang)度(du)(du)(du)(du)最(zui)高(gao)，抗拉強(qiang)度(du)(du)(du)(du)為(wei)258MPa，屈服強(qiang)度(du)(du)(du)(du)為(wei)189MPa，在(zai)960℃時(shi)(shi)(shi)，塑性(xing)最(zui)高(gao)，斷后伸長率最(zui)高(gao)為(wei)280%。

（3）不同熱處理溫度(du)的(de)室溫斷口(kou)(kou)形貌大(da)(da)致(zhi)相(xiang)同，均為(wei)等軸韌窩(wo)；不同拉伸溫度(du)下(xia)的(de)高(gao)(gao)溫拉伸斷口(kou)(kou)中同樣包含大(da)(da)量的(de)等軸狀韌窩(wo)，其韌窩(wo)尺寸更大(da)(da)更深，室溫與高(gao)(gao)溫拉伸的(de)斷口(kou)(kou)形貌均為(wei)韌性斷裂的(de)特征。

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