近年來(lai)隨著(zhu)航(hang)空(kong)(kong)發(fa)動(dong)機(ji)(ji)的(de)(de)(de)(de)(de)不斷發(fa)展(zhan)，對航(hang)空(kong)(kong)制(zhi)造(zao)(zao)技術提出(chu)了更高的(de)(de)(de)(de)(de)要(yao)(yao)求(qiu)。整(zheng)體(ti)葉(xie)(xie)(xie)盤(pan)是(shi)航(hang)空(kong)(kong)發(fa)動(dong)機(ji)(ji)的(de)(de)(de)(de)(de)重(zhong)要(yao)(yao)組(zu)成部件，對發(fa)動(dong)機(ji)(ji)性(xing)能有(you)著(zhu)重(zhong)要(yao)(yao)影響[1-2]。由于傳統制(zhi)造(zao)(zao)方法(如鍛(duan)(duan)造(zao)(zao)+機(ji)(ji)加工)的(de)(de)(de)(de)(de)局限性(xing)，越來(lai)越難以(yi)滿足整(zheng)體(ti)葉(xie)(xie)(xie)盤(pan)的(de)(de)(de)(de)(de)高效制(zhi)造(zao)(zao)。線(xian)性(xing)摩擦焊(han)接(jie)(linearfrictionwelding，LFW)作為(wei)一(yi)(yi)種(zhong)先進的(de)(de)(de)(de)(de)固相(xiang)連接(jie)方法，與(yu)鍛(duan)(duan)造(zao)(zao)機(ji)(ji)加工相(xiang)比具有(you)工藝路線(xian)簡單、原料浪(lang)費少的(de)(de)(de)(de)(de)優勢(shi)，與(yu)傳統熔焊(han)相(xiang)比不含氣(qi)孔夾雜等(deng)缺陷、焊(han)縫質(zhi)量高，從而(er)成為(wei)航(hang)空(kong)(kong)發(fa)動(dong)機(ji)(ji)整(zheng)體(ti)葉(xie)(xie)(xie)盤(pan)制(zhi)造(zao)(zao)與(yu)維修(xiu)的(de)(de)(de)(de)(de)關鍵保障(zhang)技術[3-5]。TC11鈦(tai)合金是(shi)一(yi)(yi)種(zhong)雙(shuang)相(xiang)(α+β)鈦(tai)合金，具有(you)良好(hao)的(de)(de)(de)(de)(de)熱(re)加工性(xing)，可勝任500℃下的(de)(de)(de)(de)(de)服役工作，并能夠在該溫(wen)度(du)下保持良好(hao)的(de)(de)(de)(de)(de)強度(du)以(yi)及塑(su)韌性(xing)[6-7]。TC11鈦(tai)合金多應用于航(hang)空(kong)(kong)發(fa)動(dong)機(ji)(ji)壓(ya)氣(qi)機(ji)(ji)的(de)(de)(de)(de)(de)結(jie)構(gou)件制(zhi)造(zao)(zao)[8-9]。線(xian)性(xing)摩擦焊(han)是(shi)高溫(wen)變(bian)(bian)(bian)形(xing)(xing)(xing)(xing)過程(cheng)，研究TC11的(de)(de)(de)(de)(de)熱(re)變(bian)(bian)(bian)形(xing)(xing)(xing)(xing)行為(wei)對線(xian)性(xing)摩擦焊(han)具有(you)重(zhong)要(yao)(yao)意義。郭濤[10]認為(wei)，在高溫(wen)變(bian)(bian)(bian)形(xing)(xing)(xing)(xing)以(yi)及熱(re)處理(li)條件下變(bian)(bian)(bian)形(xing)(xing)(xing)(xing)α晶粒(li)存在球化趨勢(shi)，在900℃以(yi)上主要(yao)(yao)為(wei)界面分離(li)機(ji)(ji)制(zhi)，在較低溫(wen)度(du)下則以(yi)剪(jian)切變(bian)(bian)(bian)形(xing)(xing)(xing)(xing)為(wei)主。王宏全等(deng)[11]認為(wei)，α相(xiang)的(de)(de)(de)(de)(de)形(xing)(xing)(xing)(xing)態變(bian)(bian)(bian)化與(yu)熱(re)變(bian)(bian)(bian)形(xing)(xing)(xing)(xing)溫(wen)度(du)、變(bian)(bian)(bian)形(xing)(xing)(xing)(xing)量及變(bian)(bian)(bian)形(xing)(xing)(xing)(xing)方式相(xiang)關。

Artem等(deng)[12]對TC11的(de)熱變(bian)形(xing)進(jin)行(xing)了模擬，建立了變(bian)形(xing)參(can)數與組(zu)織間的(de)演化模型。郎波等(deng)[13]對TC11線性(xing)摩擦焊(han)接(jie)頭飛邊組(zu)織進(jin)行(xing)了研究，揭示了焊(han)接(jie)界(jie)面的(de)演變(bian)分為(wei)4個過(guo)(guo)程，即摩擦磨損(sun)、黏著剪切、界(jie)面金屬形(xing)成(cheng)金屬鍵并(bing)發(fa)生大(da)變(bian)形(xing)和動(dong)態再結晶(jing)過(guo)(guo)程。

Wang等(deng)[14]對(dui)(dui)不同焊(han)(han)(han)(han)接(jie)(jie)參數下(xia)TC11線(xian)性(xing)(xing)(xing)摩(mo)擦(ca)焊(han)(han)(han)(han)接(jie)(jie)頭(tou)(tou)的(de)(de)組(zu)(zu)織(zhi)進(jin)(jin)(jin)行了(le)研究(jiu)，闡明了(le)提(ti)高焊(han)(han)(han)(han)接(jie)(jie)壓(ya)力(li)能(neng)夠增強織(zhi)構強度，低壓(ya)力(li)焊(han)(han)(han)(han)接(jie)(jie)時(shi)容易出(chu)現多種織(zhi)構類型。線(xian)性(xing)(xing)(xing)摩(mo)擦(ca)焊(han)(han)(han)(han)完(wan)成后(hou)(hou)，由于冷(leng)卻速度極快，接(jie)(jie)頭(tou)(tou)內部存在較(jiao)大內應(ying)力(li)，且接(jie)(jie)頭(tou)(tou)塑性(xing)(xing)(xing)、韌性(xing)(xing)(xing)較(jiao)差，在投入使(shi)用前通常要進(jin)(jin)(jin)行焊(han)(han)(han)(han)后(hou)(hou)熱(re)處(chu)(chu)理(li)(li)(li)。焊(han)(han)(han)(han)后(hou)(hou)熱(re)處(chu)(chu)理(li)(li)(li)作為一(yi)種重(zhong)(zhong)要的(de)(de)線(xian)性(xing)(xing)(xing)摩(mo)擦(ca)焊(han)(han)(han)(han)接(jie)(jie)頭(tou)(tou)加工工藝流程，會(hui)使(shi)線(xian)性(xing)(xing)(xing)摩(mo)擦(ca)焊(han)(han)(han)(han)接(jie)(jie)頭(tou)(tou)的(de)(de)組(zu)(zu)織(zhi)產(chan)生較(jiao)大改變(bian)，進(jin)(jin)(jin)而影(ying)響接(jie)(jie)頭(tou)(tou)的(de)(de)力(li)學(xue)性(xing)(xing)(xing)能(neng)。王(wang)新宇等(deng)[15]對(dui)(dui)TC11的(de)(de)熱(re)處(chu)(chu)理(li)(li)(li)進(jin)(jin)(jin)行了(le)研究(jiu)，闡述(shu)了(le)焊(han)(han)(han)(han)后(hou)(hou)熱(re)處(chu)(chu)理(li)(li)(li)與焊(han)(han)(han)(han)前熱(re)處(chu)(chu)理(li)(li)(li)組(zu)(zu)織(zhi)形貌發生的(de)(de)變(bian)化。本工作在950℃和(he)530℃條件(jian)下(xia)，對(dui)(dui)TC11鈦合(he)金(jin)線(xian)性(xing)(xing)(xing)摩(mo)擦(ca)焊(han)(han)(han)(han)接(jie)(jie)頭(tou)(tou)進(jin)(jin)(jin)行焊(han)(han)(han)(han)后(hou)(hou)雙重(zhong)(zhong)退(tui)(tui)火(huo)的(de)(de)熱(re)處(chu)(chu)理(li)(li)(li)實(shi)驗，將熱(re)處(chu)(chu)理(li)(li)(li)后(hou)(hou)接(jie)(jie)頭(tou)(tou)的(de)(de)內部相變(bian)、晶體(ti)取向、力(li)學(xue)性(xing)(xing)(xing)能(neng)、斷裂形式等(deng)與焊(han)(han)(han)(han)態接(jie)(jie)頭(tou)(tou)進(jin)(jin)(jin)行對(dui)(dui)比并進(jin)(jin)(jin)行分析(xi)，闡明焊(han)(han)(han)(han)后(hou)(hou)雙重(zhong)(zhong)退(tui)(tui)火(huo)熱(re)處(chu)(chu)理(li)(li)(li)對(dui)(dui)TC11鈦合(he)金(jin)線(xian)性(xing)(xing)(xing)摩(mo)擦(ca)焊(han)(han)(han)(han)接(jie)(jie)頭(tou)(tou)組(zu)(zu)織(zhi)和(he)性(xing)(xing)(xing)能(neng)產(chan)生的(de)(de)影(ying)響及(ji)機理(li)(li)(li)。

1、實驗材料與方法

實驗(yan)材料為TC11鈦(tai)合金，其化學(xue)成分(fen)如(ru)表(biao)1所示。

TC11鈦合金母材狀態為(wei)鍛(duan)造態，金相組織(zhi)(zhi)為(wei)等(deng)軸組織(zhi)(zhi)。圖1為(wei)TC11鈦合金母材微(wei)觀組織(zhi)(zhi)。可以看出(chu)，β基(ji)體上(shang)分布α等(deng)軸晶，β相內存(cun)在層片α夾層。

焊(han)接(jie)所用試樣尺(chi)寸為(wei)75mm×20mm×130mm(焊(han)接(jie)面尺(chi)寸為(wei)75mm×20mm)。實驗采(cai)(cai)用的(de)焊(han)接(jie)參數(shu)為(wei)前期優化的(de)工(gong)藝參數(shu)，振(zhen)動頻率(lv)30Hz，振(zhen)幅4mm，焊(han)接(jie)壓力52MPa。根據(ju)原始母(mu)材的(de)熱處理(li)工(gong)藝(950℃，1h，空冷+530℃，5h，空冷)，選擇采(cai)(cai)用的(de)焊(han)后雙重(zhong)退火(huo)熱處理(li)制(zhi)度為(wei)950℃，1h，空冷+530℃，5h，空冷。

對(dui)焊(han)態(as-welded)及焊(han)后(hou)(hou)熱處(chu)理態(PWHT)試樣(yang)截面(mian)進(jin)(jin)行(xing)(xing)打磨，在完成機械拋光后(hou)(hou)使用HF∶HNO3∶H2O=5∶12∶83(體積比)的(de)腐蝕(shi)液進(jin)(jin)行(xing)(xing)腐蝕(shi)，腐蝕(shi)時間為5~10s。之后(hou)(hou)利用光鏡(jing)(OM，LeicaDMI5000M)和(he)掃描電(dian)鏡(jing)(SEM，JSM-IT700HR)對(dui)試樣(yang)進(jin)(jin)行(xing)(xing)金相組織檢測(ce)(ce)，隨后(hou)(hou)進(jin)(jin)行(xing)(xing)電(dian)解(jie)拋光并使用電(dian)鏡(jing)(7900EDAX)進(jin)(jin)行(xing)(xing)電(dian)子背(bei)散射衍(yan)射(electronackscattered   diffraction，EBSD)檢測(ce)(ce)，后(hou)(hou)續的(de)數據(ju)處(chu)理采用OIMANALSYS軟件進(jin)(jin)行(xing)(xing);利用HXD-100TMC/LCD顯(xian)微硬(ying)度(du)儀對(dui)接頭進(jin)(jin)行(xing)(xing)顯(xian)微硬(ying)度(du)測(ce)(ce)試。按GB/T228.1—2010和(he)GB/T229—2020分(fen)別進(jin)(jin)行(xing)(xing)拉伸和(he)沖擊實驗，對(dui)斷口形(xing)貌(mao)進(jin)(jin)行(xing)(xing)分(fen)析。拉伸及沖擊試樣(yang)取樣(yang)位置示(shi)意圖如圖2所示(shi)。

2、結果與分析

2.1接頭組織分析

2.1.1宏觀形貌

圖3為(wei)TC11鈦(tai)合(he)金(jin)接(jie)頭焊態、焊后(hou)熱(re)處理態的金(jin)相顯(xian)微(wei)組(zu)織(zhi)(zhi)。由(you)圖3(a)可(ke)以看出(chu)，焊態接(jie)頭可(ke)明(ming)顯(xian)區(qu)(qu)分出(chu)3個(ge)區(qu)(qu)域，分別為(wei)焊縫(feng)區(qu)(qu)(WZ)，熱(re)力(li)影(ying)響區(qu)(qu)(TMAZ)和母(mu)材(cai)(cai)(BM)。其中(zhong)焊縫(feng)中(zhong)心較亮，晶粒尺寸較另(ling)外兩個(ge)區(qu)(qu)域更細(xi)小，因(yin)此(ci)更耐(nai)腐蝕。熱(re)力(li)影(ying)響區(qu)(qu)組(zu)織(zhi)(zhi)存在(zai)流線形(xing)貌，這一(yi)區(qu)(qu)域的組(zu)織(zhi)(zhi)在(zai)焊接(jie)過程(cheng)中(zhong)由(you)于熱(re)力(li)作用發生形(xing)貌上(shang)的改變，以變形(xing)晶粒為(wei)主，且越 靠近焊縫(feng)變形(xing)程(cheng)度越大，接(jie)近母(mu)材(cai)(cai)處則(ze)基本保留母(mu)材(cai)(cai)特征。經雙重退火后(hou)的接(jie)頭焊縫(feng)仍然清(qing)(qing)晰，但是(shi)熱(re)力(li)影(ying)響區(qu)(qu)與(yu)母(mu)材(cai)(cai)交界線模糊(hu)不清(qing)(qing)，甚至消失(shi)。熱(re)力(li)影(ying)響區(qu)(qu)的組(zu)織(zhi)(zhi)變形(xing)明(ming)顯(xian)減小，但仍然存在(zai)。

2.1.2微觀組織

圖(tu)4為(wei)焊(han)(han)(han)態(tai)(tai)、焊(han)(han)(han)后(hou)熱處理態(tai)(tai)TC11鈦合金焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)區、熱力影響區和(he)母材的(de)微觀(guan)(guan)組(zu)織(zhi)(zhi)。由(you)圖(tu)4(a-1)焊(han)(han)(han)態(tai)(tai)焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)區微觀(guan)(guan)組(zu)織(zhi)(zhi)可知，接(jie)頭的(de)焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)中(zhong)(zhong)心(xin)由(you)細小等軸(zhou)晶(jing)粒(li)組(zu)成，晶(jing)粒(li)內部(bu)含有α片(pian)層(ceng)(ceng)及針狀(zhuang)α相(xiang)，這(zhe)些針狀(zhuang)α相(xiang)與層(ceng)(ceng)片(pian)α相(xiang)互(hu)交錯，晶(jing)界α清晰可見。說明(ming)在焊(han)(han)(han)接(jie)過(guo)(guo)(guo)程(cheng)(cheng)(cheng)中(zhong)(zhong)焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)中(zhong)(zhong)心(xin)溫度超過(guo)(guo)(guo)β轉變(bian)(bian)點(dian)，發生α→β轉變(bian)(bian)，隨后(hou)在冷卻(que)(que)過(guo)(guo)(guo)程(cheng)(cheng)(cheng)中(zhong)(zhong)β相(xiang)內析出(chu)(chu)α相(xiang)。由(you)于冷卻(que)(que)速度極快，并非所有β相(xiang)在冷卻(que)(que)過(guo)(guo)(guo)程(cheng)(cheng)(cheng)中(zhong)(zhong)都轉變(bian)(bian)為(wei)α相(xiang)，有一部(bu)分β相(xiang)留存，此部(bu)分β相(xiang)由(you)于快速的(de)冷卻(que)(que)過(guo)(guo)(guo)程(cheng)(cheng)(cheng)處于亞(ya)穩狀(zhuang)態(tai)(tai)。此外(wai)，還發生了動態(tai)(tai)再結(jie)晶(jing)，中(zhong)(zhong)心(xin)組(zu)織(zhi)(zhi)轉變(bian)(bian)為(wei)細小的(de)等軸(zhou)晶(jing)粒(li)。經(jing)過(guo)(guo)(guo)雙重(zhong)退(tui)火后(hou)，焊(han)(han)(han)態(tai)(tai)的(de)焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)中(zhong)(zhong)心(xin)組(zu)織(zhi)(zhi)形貌完全(quan)消失(shi)，區域內細小再結(jie)晶(jing)晶(jing)粒(li)轉變(bian)(bian)為(wei)粗大(da)的(de)等軸(zhou)、粗針狀(zhuang)、條狀(zhuang)α相(xiang)和(he)轉變(bian)(bian)β片(pian)層(ceng)(ceng)(圖(tu)4(a-2))。說明(ming)在雙重(zhong)退(tui)火時，焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)內的(de)α馬氏體組(zu)織(zhi)(zhi)向粗針狀(zhuang)α相(xiang)轉變(bian)(bian)，且(qie)在高溫保溫時有β相(xiang)的(de)析出(chu)(chu)，在冷卻(que)(que)過(guo)(guo)(guo)程(cheng)(cheng)(cheng)中(zhong)(zhong)從β相(xiang)內析出(chu)(chu)α組(zu)織(zhi)(zhi)。

圖4(b-1)，(b-2)為(wei)焊(han)態、焊(han)后熱(re)(re)處(chu)理(li)態熱(re)(re)力(li)影響區的(de)(de)微觀組織。可知(zhi)，焊(han)態接頭(tou)的(de)(de)熱(re)(re)力(li)影響區中初(chu)生(sheng)α相(xiang)發(fa)生(sheng)變(bian)(bian)形(xing)(xing)，成為(wei)變(bian)(bian)形(xing)(xing)晶(jing)粒(li)(li)，且(qie)變(bian)(bian)得模糊不清，內(nei)部(bu)有(you)在焊(han)接過程中不完全的(de)(de)α→β→α轉(zhuan)變(bian)(bian)留(liu)存下(xia)來的(de)(de)針狀(zhuang)次(ci)生(sheng)α相(xiang)，這種相(xiang)主要分(fen)布(bu)于初(chu)生(sheng)α邊緣。經焊(han)后熱(re)(re)處(chu)理(li)后(圖4(b-2))，變(bian)(bian)形(xing)(xing)晶(jing)粒(li)(li)的(de)(de)變(bian)(bian)形(xing)(xing)程度大(da)(da)幅度減小(xiao)，晶(jing)粒(li)(li)長(chang)大(da)(da)明顯，變(bian)(bian)形(xing)(xing)α晶(jing)粒(li)(li)內(nei)部(bu)的(de)(de)針狀(zhuang)次(ci)生(sheng)α相(xiang)消失，與β相(xiang)的(de)(de)界限變(bian)(bian)得十分(fen)清晰。β相(xiang)從α晶(jing)粒(li)(li)邊緣析(xi)出、長(chang)大(da)(da)，且(qie)在熱(re)(re)處(chu)理(li)的(de)(de)冷卻(que)過程中又(you)有(you)α相(xiang)的(de)(de)析(xi)出(內(nei)部(bu)含有(you)棒狀(zhuang)或粗針狀(zhuang)的(de)(de)α相(xiang))，在熱(re)(re)處(chu)理(li)中部(bu)分(fen)變(bian)(bian)形(xing)(xing)α相(xiang)出現球化現象(xiang)。

圖4(c-1)，(c-2)為(wei)(wei)焊態(tai)、焊后(hou)(hou)熱處(chu)(chu)理態(tai)母材的微(wei)觀組織。可以(yi)發現，焊后(hou)(hou)熱處(chu)(chu)理后(hou)(hou)仍(reng)然存(cun)在(zai)大量的等軸α晶粒，部分存(cun)在(zai)于(yu)β相內(nei)的細(xi)針(zhen)狀(zhuang)α發生粗化(hua)，轉變為(wei)(wei)短棒(bang)狀(zhuang)及粗針(zhen)狀(zhuang)，此時β相內(nei)還留存(cun)有較為(wei)(wei)明(ming)顯的細(xi)針(zhen)狀(zhuang)α相。

2.2接頭EBSD分析

由于TC11鈦合金(jin)接頭(tou)(tou)中(zhong)β相(xiang)(xiang)(xiang)含量較少(shao)，α相(xiang)(xiang)(xiang)含量較高，本(ben)工作僅分析(xi)α相(xiang)(xiang)(xiang)的反極圖(inversepolefigure，IPF)，如圖5所示，圖中(zhong)黑色區域為(wei)(wei)β相(xiang)(xiang)(xiang)，RD為(wei)(wei)焊(han)(han)接方向(xiang)，TD為(wei)(wei)垂直焊(han)(han)接平面方向(xiang)。接頭(tou)(tou)焊(han)(han)縫區α相(xiang)(xiang)(xiang)IPF如圖5(a-1)，(a-2)所示，可知，焊(han)(han)縫區晶(jing)粒(li)的取(qu)向(xiang)不論是焊(han)(han)態(tai)(tai)(tai)還是熱處(chu)理(li)(li)態(tai)(tai)(tai)都相(xiang)(xiang)(xiang)對于熱力影響(xiang)區更(geng)加(jia)隨(sui)機(ji)，焊(han)(han)態(tai)(tai)(tai)接頭(tou)(tou)的焊(han)(han)縫區晶(jing)粒(li)十分細小(xiao)，多為(wei)(wei)細長的針(zhen) 狀(zhuang)α相(xiang)(xiang)(xiang)。經(jing)過熱處(chu)理(li)(li)后(hou)晶(jing)粒(li)發(fa)生粗化，轉變為(wei)(wei)粗針(zhen)狀(zhuang)，與圖4(a-2)描述(shu)相(xiang)(xiang)(xiang)符(fu)。此外，熱處(chu)理(li)(li)后(hou)的焊(han)(han)縫區晶(jing)粒(li)取(qu)向(xiang)相(xiang)(xiang)(xiang)較于焊(han)(han)態(tai)(tai)(tai)接頭(tou)(tou)更(geng)加(jia)隨(sui)機(ji)，可以認為(wei)(wei)是在熱處(chu)理(li)(li)過程中(zhong)重新(xin)析(xi)出的粗針(zhen)狀(zhuang)α相(xiang)(xiang)(xiang)取(qu)向(xiang)比在焊(han)(han)態(tai)(tai)(tai)接頭(tou)(tou)析(xi)出的α相(xiang)(xiang)(xiang)取(qu)向(xiang)更(geng)為(wei)(wei)隨(sui)機(ji)。

熱力影響區α相(xiang)IPF如圖5(b-1)，(b-2)所示，可(ke)以看到，焊(han)態下β相(xiang)的(de)含量遠(yuan)遠(yuan)大(da)于熱處理態β相(xiang)含量，且β相(xiang)分布為流線型。焊(han)態的(de)α相(xiang)晶(jing)(jing)粒更加細(xi)小，熱力影響區也出現了一(yi)定程(cheng)度的(de)動態再結晶(jing)(jing)，與圖4(b-1)相(xiang)對應(ying)，在變形晶(jing)(jing)粒之間存在細(xi)小的(de)二次α相(xiang)。

熱處理后，變形晶粒仍然存在(zai)，但是晶粒變得更(geng)粗，在(zai)IPF圖(tu)中也能看到(dao)圖(tu)4(b-2)中出現的等軸α晶粒。此(ci)外，經過焊后熱處理，部分變形晶粒仍然保(bao)留有較強烈的擇優取(qu)(qu)向(xiang)，但是晶粒取(qu)(qu)向(xiang)發生較大改變。

接頭母(mu)(mu)(mu)材(cai)α相(xiang)(xiang)IPF如圖5(c-1)，(c-2)所示，可知(zhi)，焊態(tai)的(de)(de)母(mu)(mu)(mu)材(cai)β相(xiang)(xiang)含量(liang)(liang)更高(gao)，說明(ming)在(zai)熱處(chu)理過程中(zhong)(zhong)，母(mu)(mu)(mu)材(cai)區(qu)域在(zai)熱處(chu)理過程析出(chu)的(de)(de)β相(xiang)(xiang)在(zai)冷卻過程中(zhong)(zhong)轉變(bian)成α相(xiang)(xiang)，在(zai)第二階段(duan)熱處(chu)理中(zhong)(zhong)組(zu)織穩定化(hua)，導致母(mu)(mu)(mu)材(cai)組(zu)織中(zhong)(zhong)β相(xiang)(xiang)含量(liang)(liang)的(de)(de)減少。焊態(tai)和熱處(chu)理態(tai)晶粒(li)取向較為(wei)相(xiang)(xiang)似，幾乎不(bu)存在(zai)擇優取向，方向的(de)(de)隨機性是(shi)3個區(qu)域中(zhong)(zhong)最強的(de)(de)。

2.3接(jie)頭力學性能(neng)分析

2.3.1顯微硬度

焊(han)(han)(han)態(tai)(tai)、焊(han)(han)(han)后熱(re)(re)處(chu)(chu)理態(tai)(tai)TC11鈦合(he)金接(jie)(jie)(jie)頭(tou)顯(xian)(xian)微硬(ying)(ying)度(du)(du)如圖(tu)6所示。由圖(tu)可知，焊(han)(han)(han)態(tai)(tai)接(jie)(jie)(jie)頭(tou)的(de)(de)焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)(feng)(feng)中心(xin)(xin)硬(ying)(ying)度(du)(du)最(zui)高(gao)(gao);熱(re)(re)力(li)(li)影(ying)(ying)(ying)響(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)區(qu)(qu)(qu)(qu)距(ju)(ju)離焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)(feng)(feng)越(yue)(yue)遠(yuan)，顯(xian)(xian)微硬(ying)(ying)度(du)(du)越(yue)(yue)低(di)。這是(shi)因為，焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)(feng)(feng)中心(xin)(xin)的(de)(de)晶(jing)(jing)(jing)(jing)粒主(zhu)(zhu)要由細小(xiao)的(de)(de)再(zai)結晶(jing)(jing)(jing)(jing)晶(jing)(jing)(jing)(jing)粒組成，晶(jing)(jing)(jing)(jing)粒發(fa)生(sheng)細晶(jing)(jing)(jing)(jing)強(qiang)化，硬(ying)(ying)度(du)(du)較(jiao)高(gao)(gao)，此外，焊(han)(han)(han)態(tai)(tai)接(jie)(jie)(jie)頭(tou)的(de)(de)焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)(feng)(feng)中心(xin)(xin)區(qu)(qu)(qu)(qu)域(yu)主(zhu)(zhu)要為α相(xiang)(xiang)，比例可達90%以上。有研究表(biao)明[16]，在(zai)鈦合(he)金的(de)(de)析出(chu)相(xiang)(xiang)中，α相(xiang)(xiang)的(de)(de)硬(ying)(ying)度(du)(du)要高(gao)(gao)于(yu)β相(xiang)(xiang)， 所以焊(han)(han)(han)態(tai)(tai)接(jie)(jie)(jie)頭(tou)的(de)(de)焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)(feng)(feng)中心(xin)(xin)硬(ying)(ying)度(du)(du)最(zui)高(gao)(gao)。熱(re)(re)力(li)(li)影(ying)(ying)(ying)響(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)區(qu)(qu)(qu)(qu)硬(ying)(ying)度(du)(du)下(xia)降(jiang)，是(shi)因為距(ju)(ju)離焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)(feng)(feng)越(yue)(yue)遠(yuan)，動態(tai)(tai)再(zai)結晶(jing)(jing)(jing)(jing)程度(du)(du)越(yue)(yue)低(di)，β相(xiang)(xiang)含量(liang)更(geng)高(gao)(gao)，雖然熱(re)(re)力(li)(li)影(ying)(ying)(ying)響(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)區(qu)(qu)(qu)(qu)有形變(bian)強(qiang)化，但(dan)(dan)是(shi)這種(zhong)強(qiang)化相(xiang)(xiang)對于(yu)再(zai)結晶(jing)(jing)(jing)(jing)以及相(xiang)(xiang)轉變(bian)影(ying)(ying)(ying)響(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)較(jiao)小(xiao)。在(zai)接(jie)(jie)(jie)近母(mu)(mu)材(cai)的(de)(de)熱(re)(re)力(li)(li)影(ying)(ying)(ying)響(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)區(qu)(qu)(qu)(qu)硬(ying)(ying)度(du)(du)較(jiao)低(di)，是(shi)因為這一(yi)部分熱(re)(re)力(li)(li)影(ying)(ying)(ying)響(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)區(qu)(qu)(qu)(qu)距(ju)(ju)離焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)(feng)(feng)較(jiao)遠(yuan)，在(zai)焊(han)(han)(han)接(jie)(jie)(jie)過(guo)程中發(fa)生(sheng)的(de)(de)變(bian)形很(hen)小(xiao)，形變(bian)強(qiang)化幾(ji)乎可以忽略(lve)(lve)，但(dan)(dan)是(shi)也受到一(yi)定的(de)(de)焊(han)(han)(han)接(jie)(jie)(jie)熱(re)(re)的(de)(de)影(ying)(ying)(ying)響(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)，晶(jing)(jing)(jing)(jing)粒略(lve)(lve)微長大，因此硬(ying)(ying)度(du)(du)有略(lve)(lve)微降(jiang)低(di)。經(jing)過(guo)雙重(zhong)退火熱(re)(re)處(chu)(chu)理后，接(jie)(jie)(jie)頭(tou)中心(xin)(xin)焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)(feng)(feng)區(qu)(qu)(qu)(qu)硬(ying)(ying)度(du)(du)明顯(xian)(xian)降(jiang)低(di)，大約下(xia)降(jiang)50HV，且焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)(feng)(feng)區(qu)(qu)(qu)(qu)、熱(re)(re)力(li)(li)影(ying)(ying)(ying)響(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)區(qu)(qu)(qu)(qu)、母(mu)(mu)材(cai)的(de)(de)硬(ying)(ying)度(du)(du)差(cha)異較(jiao)小(xiao)，說(shuo)明在(zai)經(jing)過(guo)熱(re)(re)處(chu)(chu)理后，接(jie)(jie)(jie)頭(tou)的(de)(de)組織(zhi)均勻化，區(qu)(qu)(qu)(qu)域(yu)之間差(cha)異減小(xiao)。焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)(feng)(feng)中心(xin)(xin)的(de)(de)細小(xiao)等軸晶(jing)(jing)(jing)(jing)消(xiao)失(shi)，α相(xiang)(xiang)主(zhu)(zhu)要以粗針狀、條狀和塊狀分布，細晶(jing)(jing)(jing)(jing)強(qiang)化幾(ji)乎消(xiao)失(shi)，β相(xiang)(xiang)含量(liang)明顯(xian)(xian)增(zeng)多(duo)，導(dao)致硬(ying)(ying)度(du)(du)下(xia)降(jiang)，熱(re)(re)力(li)(li)影(ying)(ying)(ying)響(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)區(qu)(qu)(qu)(qu)同(tong)樣如此。從接(jie)(jie)(jie)頭(tou)硬(ying)(ying)度(du)(du)的(de)(de)分布情況可以看出(chu)，此熱(re)(re)處(chu)(chu)理工(gong)藝將接(jie)(jie)(jie)頭(tou)的(de)(de)組織(zhi)硬(ying)(ying)度(du)(du)調控到了(le)與母(mu)(mu)材(cai)相(xiang)(xiang)似(si)，熱(re)(re)處(chu)(chu)理效果良好。

2.3.2拉伸性能

焊態(tai)、焊后熱處(chu)理態(tai)TC11鈦合金線性(xing)(xing)摩(mo)擦焊接(jie)頭拉伸(shen)性(xing)(xing)能如表2所(suo)示，其(qi)中Rm為(wei)抗拉強(qiang)度，Rp0.2為(wei)屈服強(qiang)度，A為(wei)伸(shen)長率，Z為(wei)斷(duan)面收縮(suo)率。可以發(fa)現(xian)，焊態(tai)和熱處(chu)理態(tai)接(jie)頭拉伸(shen)性(xing)(xing)能相近(jin)，且(qie)斷(duan)裂(lie)位(wei)置(zhi)位(wei)于(yu)遠離焊縫的(de)母(mu)材區，斷(duan)裂(lie)形式均為(wei)韌性(xing)(xing)斷(duan)裂(lie)，存在頸縮(suo)，說(shuo)明在此焊接(jie)參(can)數下，接(jie)頭的(de)強(qiang)度并不弱于(yu)母(mu)材。

經過焊后熱處理，接(jie)頭母材的組織雖然發生改變，但是對于強(qiang)度并沒有產生明顯影響。

2.3.3沖擊性能

TC11鈦合(he)金線性(xing)摩擦焊(han)(han)(han)接(jie)頭的(de)(de)沖(chong)(chong)擊(ji)性(xing)能如表(biao)(biao)3所示，其中(zhong)(zhong)KU2為(wei)沖(chong)(chong)擊(ji)功(gong)，aku為(wei)斷(duan)裂(lie)韌(ren)度(du)。可以發現，焊(han)(han)(han)態(tai)焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)(feng)的(de)(de)沖(chong)(chong)擊(ji)韌(ren)度(du)明顯(xian)小于(yu)母材(cai)，這是(shi)(shi)因為(wei)，焊(han)(han)(han)接(jie)后焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)(feng)中(zhong)(zhong)心組(zu)(zu)(zu)織(zhi)(zhi)(zhi)(zhi)由母材(cai)的(de)(de)等軸態(tai)轉變為(wei)亞穩(wen)態(tai)β相(xiang)(xiang)(xiang)與α'組(zu)(zu)(zu)成的(de)(de)組(zu)(zu)(zu)織(zhi)(zhi)(zhi)(zhi)，且(qie)并不(bu)均(jun)勻，表(biao)(biao)現出(chu)強度(du)較(jiao)(jiao)大(da)而塑(su)性(xing)較(jiao)(jiao)差。此外，焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)(feng)中(zhong)(zhong)心由于(yu)受到(dao)焊(han)(han)(han)接(jie)壓力的(de)(de)作用(yong)，焊(han)(han)(han)后殘余內(nei)應(ying)力較(jiao)(jiao)大(da)，容(rong)易出(chu)現應(ying)力集中(zhong)(zhong)，在受到(dao)外部沖(chong)(chong)擊(ji)時，易產(chan)生裂(lie)紋(wen)源而發生斷(duan)裂(lie)，從而表(biao)(biao)現出(chu)較(jiao)(jiao)低(di)的(de)(de)韌(ren)性(xing)。經過(guo)熱處(chu)理(li)的(de)(de)焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)(feng)韌(ren)性(xing)有(you)顯(xian)著提(ti)升(sheng)，大(da)約在80%以上，這是(shi)(shi)因為(wei)，焊(han)(han)(han)后熱處(chu)理(li)后焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)(feng)區的(de)(de)α馬氏體(ti)與亞穩(wen)態(tai)β相(xiang)(xiang)(xiang)完全消失，焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)(feng)組(zu)(zu)(zu)織(zhi)(zhi)(zhi)(zhi)發生靜態(tai)再結(jie)(jie)晶(jing)(jing)(jing)，α晶(jing)(jing)(jing)體(ti)向(xiang)等軸晶(jing)(jing)(jing)發展(zhan)，有(you)球化趨勢(shi)，與焊(han)(han)(han)態(tai)接(jie)頭相(xiang)(xiang)(xiang)比，組(zu)(zu)(zu)織(zhi)(zhi)(zhi)(zhi)更加均(jun)勻。焊(han)(han)(han)后熱處(chu)理(li)對母材(cai)韌(ren)性(xing)的(de)(de)影(ying)響不(bu)大(da)，這也是(shi)(shi)因為(wei)焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)(feng)組(zu)(zu)(zu)織(zhi)(zhi)(zhi)(zhi)通過(guo)靜態(tai)再結(jie)(jie)晶(jing)(jing)(jing)行(xing)為(wei)與母材(cai)組(zu)(zu)(zu)織(zhi)(zhi)(zhi)(zhi)變得更加接(jie)近(jin)。

2.3.4斷口形貌

沖(chong)擊(ji)實驗后試(shi)樣(yang)斷(duan)(duan)(duan)(duan)口(kou)(kou)(kou)的(de)(de)(de)(de)(de)SEM像(xiang)如圖7所示。由于試(shi)樣(yang)尺寸較(jiao)(jiao)大，難以拍攝全貌，因此每個(ge)(ge)試(shi)樣(yang)取3個(ge)(ge)拍攝位置:靠近(jin)U型(xing)(xing)坡(po)(po)口(kou)(kou)(kou)處(chu)、斷(duan)(duan)(duan)(duan)裂(lie)(lie)(lie)截(jie)面中(zhong)部、斷(duan)(duan)(duan)(duan)裂(lie)(lie)(lie)截(jie)面末(mo)端(duan)(duan)。可(ke)以發現(xian)，在(zai)(zai)焊(han)(han)態接(jie)(jie)頭(tou)的(de)(de)(de)(de)(de)起裂(lie)(lie)(lie)區(qu)(圖7(a-1))存在(zai)(zai)許(xu)多微小孔(kong)(kong)(kong)洞和較(jiao)(jiao)淺(qian)的(de)(de)(de)(de)(de)韌(ren)(ren)(ren)(ren)窩，斷(duan)(duan)(duan)(duan)裂(lie)(lie)(lie)類(lei)型(xing)(xing)是韌(ren)(ren)(ren)(ren)窩斷(duan)(duan)(duan)(duan)裂(lie)(lie)(lie)。斷(duan)(duan)(duan)(duan)口(kou)(kou)(kou)中(zhong)部的(de)(de)(de)(de)(de)SEM圖(圖7(b-1))顯(xian)示，斷(duan)(duan)(duan)(duan)裂(lie)(lie)(lie)類(lei)型(xing)(xing)同樣(yang)是微孔(kong)(kong)(kong)聚(ju)(ju)集(ji)(ji)型(xing)(xing)韌(ren)(ren)(ren)(ren)性(xing)(xing)(xing)斷(duan)(duan)(duan)(duan)裂(lie)(lie)(lie)，但相比于坡(po)(po)口(kou)(kou)(kou)處(chu)的(de)(de)(de)(de)(de)裂(lie)(lie)(lie)紋(wen)源，裂(lie)(lie)(lie)紋(wen)放(fang)射區(qu)的(de)(de)(de)(de)(de)孔(kong)(kong)(kong)洞明(ming)顯(xian)增(zeng)多，且韌(ren)(ren)(ren)(ren)窩較(jiao)(jiao)深(shen)，說明(ming)該區(qu)域(yu)(yu)抵(di)(di)抗(kang)斷(duan)(duan)(duan)(duan)裂(lie)(lie)(lie)的(de)(de)(de)(de)(de)能力(li)(li)更(geng)(geng)強，即韌(ren)(ren)(ren)(ren)性(xing)(xing)(xing)更(geng)(geng)高。斷(duan)(duan)(duan)(duan)口(kou)(kou)(kou)末(mo)端(duan)(duan)(圖7(c-1))是斷(duan)(duan)(duan)(duan)裂(lie)(lie)(lie)的(de)(de)(de)(de)(de)剪切唇，這一(yi)部分的(de)(de)(de)(de)(de)微孔(kong)(kong)(kong)極少，韌(ren)(ren)(ren)(ren)窩很淺(qian)，雖(sui)是韌(ren)(ren)(ren)(ren)性(xing)(xing)(xing)斷(duan)(duan)(duan)(duan)裂(lie)(lie)(lie)但吸(xi)收的(de)(de)(de)(de)(de)沖(chong)擊(ji)功相比于前兩(liang)個(ge)(ge)區(qu)域(yu)(yu)有(you)非(fei)常(chang)大的(de)(de)(de)(de)(de)下降。斷(duan)(duan)(duan)(duan)口(kou)(kou)(kou)形(xing)貌的(de)(de)(de)(de)(de)變(bian)化說明(ming)裂(lie)(lie)(lie)紋(wen)擴展的(de)(de)(de)(de)(de)放(fang)射區(qu)抵(di)(di)抗(kang)斷(duan)(duan)(duan)(duan)裂(lie)(lie)(lie)的(de)(de)(de)(de)(de)能力(li)(li)最強，在(zai)(zai)斷(duan)(duan)(duan)(duan)裂(lie)(lie)(lie)末(mo)期接(jie)(jie)頭(tou)抵(di)(di)抗(kang)沖(chong)擊(ji)的(de)(de)(de)(de)(de)能力(li)(li)變(bian)得很差(cha)，從而表現(xian)在(zai)(zai)沖(chong)擊(ji)測試(shi)中(zhong)吸(xi)收功較(jiao)(jiao)低(di)。經過焊(han)(han)后熱(re)處(chu)理的(de)(de)(de)(de)(de)接(jie)(jie)頭(tou)(圖7(a-2)，(b-2)，(c-2))，斷(duan)(duan)(duan)(duan)口(kou)(kou)(kou)各區(qu)域(yu)(yu)形(xing)貌都非(fei)常(chang)相似，韌(ren)(ren)(ren)(ren)窩較(jiao)(jiao)深(shen)，且存在(zai)(zai)較(jiao)(jiao)多孔(kong)(kong)(kong)洞，斷(duan)(duan)(duan)(duan)裂(lie)(lie)(lie)類(lei)型(xing)(xing)均為微孔(kong)(kong)(kong)聚(ju)(ju)集(ji)(ji)型(xing)(xing)韌(ren)(ren)(ren)(ren)性(xing)(xing)(xing)斷(duan)(duan)(duan)(duan)裂(lie)(lie)(lie)，與焊(han)(han)態的(de)(de)(de)(de)(de)接(jie)(jie)頭(tou)斷(duan)(duan)(duan)(duan)口(kou)(kou)(kou)相比，熱(re)處(chu)理后接(jie)(jie)頭(tou)在(zai)(zai)坡(po)(po)口(kou)(kou)(kou)處(chu)及斷(duan)(duan)(duan)(duan)口(kou)(kou)(kou)末(mo)端(duan)(duan)的(de)(de)(de)(de)(de)韌(ren)(ren)(ren)(ren)窩更(geng)(geng)深(shen)、韌(ren)(ren)(ren)(ren)性(xing)(xing)(xing)更(geng)(geng)好，進一(yi)步說明(ming)熱(re)處(chu)理后接(jie)(jie)頭(tou)的(de)(de)(de)(de)(de)韌(ren)(ren)(ren)(ren)性(xing)(xing)(xing)獲得了極大的(de)(de)(de)(de)(de)提升。

3、結論

(1)熱處(chu)理后接頭焊縫區內原有的(de)組織(zhi)完全消失，由(you)熱處(chu)理過程中析出的(de)粗針(zhen)狀、條狀、球狀α晶粒和(he)β析出相組成;熱力影響區仍(reng)有變(bian)(bian)形晶粒，晶粒長大明顯，變(bian)(bian)形減小(xiao)，部分(fen)變(bian)(bian)形α晶粒球化;母材組織(zhi)經過熱處(chu)理后次生α晶粒發生長大，呈粗針(zhen)及短棒狀。

(2)焊后(hou)熱處理使(shi)得焊縫區(qu)與熱力影(ying)(ying)響區(qu)α晶體取向更加隨機，擇(ze)優(you)取向降低，焊縫區(qu)、熱力影(ying)(ying)響區(qu)和母材的β相含量明顯減少。

(3)焊后熱處理后接頭中心高硬度區消失，接頭中心硬度相比焊態接頭硬度下降約50HV，熱力影響區硬度較焊態硬度上升約30HV，母材幾乎未發生改變，整體硬度與母材相近。焊接接頭在熱處理后抗拉強度、屈服強度未發生明顯變化，沖擊韌性為61.3J·cm^-2，相(xiang)比焊態接頭提(ti)高(gao)約80%，與母材接近。

(4)焊態接頭與熱處理態接頭的斷裂類型均為(wei)韌(ren)性(xing)斷裂，焊后熱處理接頭斷口(kou)中韌(ren)窩(wo)深度更大(da)且(qie)微孔(kong)較多，韌(ren)性(xing)相對于焊態有(you)極大(da)改善。

參考文獻

[1]李祚軍，田偉，張田倉，等.線(xian)性摩擦(ca)焊接鈦合金整體葉盤研制與實驗研究[J].航空材料學報，2020，40(4):71-76.

LIZJ，TIANW，ZHANGTC，etal.Developmentandexperi-mentalstudyonlinearfrictionweldingtitaniumalloyblisk[J].JournalofAeronauticalMaterials，2020，40(4):71 -76.

[2]侯廷紅，何(he)勇，陳海生(sheng)，等.壓(ya)氣機整體葉盤葉片損傷修(xiu)復技(ji)術研(yan)究[J].航空維修(xiu)與工(gong)程，2019(4):37-40.

HOUTH，HEY，CHENHS，etal.Researchonbladedamagerepairtechnologyforcompressorblisk[J].AviationMaintenance&Engineering，2019(4):37-40.

[3]MCANDREWAR，COLEGROVEPA，BUHRC，etal.Alitera-turereviewofTi-6Al-4Vlinearfrictionwelding[J].ProgressinMaterialsScience，2018，92:225-257.

[4]蘇宇，李(li)文亞，王新(xin)宇，等.鈦合金線性(xing)摩擦焊研(yan)究現狀及(ji)展望[J].中國材料進展，2017，36(11):852-859.

SUY，LIWY，WANGXY，etal.Linearfrictionweldingoftita-niumalloys:state-of-the-artandperspectives[J].MaterialsChi-na，2017，36(11):852-859.

[5]周(zhou)軍，張春波，杜(du)淼，等(deng).摩擦焊(han)在航空領域的應用[J].焊(han)接，2017(6):1-5.

ZHOUJ，ZHANGCB，DUM，etal.Applicationoffrictionweld-inginfieldofaviation[J].Welding&Joining，2017(6):1-5.

[6]DIPANKARB，WILLIAMSJC.Perspectivesontitaniumscienceandtechnology[J].ActaMaterialia，2013，61(3):844-879.

[7]張秋陽(yang)，王(wang)蘭，李新(xin)星(xing)，等.TC11合(he)金的高溫磨(mo)(mo)損行為和耐磨(mo)(mo)性[J].稀有金屬，2015，39(10):877-881.

ZHANGQY，WANGL，LIXX，etal.Elevated-temperaturewearbehaviorandwearresistanceofTC11alloy[J].ChineseJournalofRareMetals，2015，39(10):877-881.

[8]YUXP，PANGGY，HUANGQH，etal.SimulationstudyonisothermalforgingmicrostructurechangeofTC11alloycompre-ssordisk[J].InternationalCoreJournalofEngineering，2022，8(3):612-621.

[9]林楚新(xin)，林森，孫國峰.高(gao)溫熱(re)暴露(lu)條件(jian)下TC11合金顯微組織特征(zheng)研(yan)究[J].內燃機與配件(jian)，2022(11):38-42.

LINCX，LINS，SUNGF.MicrostructurecharacteristicsofTC11underhightemperaturethermalexposure[J].InternalCom-bustionEngine&Parts，2022(11):38-42.

[10]郭濤.TC11鈦(tai)合金高(gao)溫變形組織演(yan)化(hua)及球化(hua)機理(li)研究(jiu)[D].徐州:中國(guo)礦業(ye)大學，2021.

GUOT.StudyonmicrostructureevolutionandglobalizationmechanismofTC11titaniumalloyunderhightemperaturede-formation[D].Xuzhou:ChinaUniversityofMiningandTech-nology，2021.

[11]王宏權(quan)，李進元，郭征(zheng)，等.熱(re)(re)變形及熱(re)(re)處理工(gong)藝對TC11鈦(tai)合金棒(bang)材顯微組(zu)織和力學(xue)性(xing)能的影響[J].熱(re)(re)加工(gong)工(gong)藝，2017，46(13):160-162.

WANGHQ，LIJY，GUOZ，etal.EffectofhotdeformationandheattreatmentonmicrostructureandmechanicalpropertiesofTC11titaniumalloybar[J].HotWorkingTechnology，2017，46(13):160-162.

[12]ARTEMA，DMITRYZ，IGORB，etal.Simulationofdeforma-tionbehaviorandmicrostructureevolutionduringhotforgingofTC11titaniumalloy[J].DefectandDiffusionForum，2018，4695:449-454.

[13]郎波，張田倉，陶軍，等.TC11鈦合(he)金線(xian)性摩擦焊(han)界面微(wei)觀組織演變[J].材(cai)料工程，2012(10):39-43.

LANGB，ZHANGTC，TAOJ，etal.MicrostructuralevolutionofTC11titaniumalloyatrubbinginterfaceduringlinearfrictionwelding[J].JournalofMaterialsEngineering，2012(10):39-43.

[14]WANGXY，LIWY，MATJ，etal.Effectofweldingparame-tersonthemicrostructureandmechanicalpropertiesoflinearfrictionweldedTi-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Sijoints[J].JournalofManufacturingProcesses，2019，46:100-108.

[15]王新宇(yu)，李文亞，馬鐵(tie)軍(jun)，等(deng).焊前及焊后(hou)熱處(chu)理對(dui)TC11鈦合金線性摩擦焊接(jie)頭組織性能的(de)影響[J].精(jing)密(mi)成形(xing)工程，2019，11(6):1-7.

WANGXY，LIWY，MATJ，etal.Effectsofpre-andpost-weldheattreatmentsonmicrostructureandmechanicalproper-tiesoflinearfrictionweldedTC11titaniumalloyjoints[J].JournalofNetshapeFormingEngineering，2019，11(6):1-7.

[16]辛社偉(wei)，趙永慶.關于(yu)鈦合金熱處理和析出相的討論[J].金屬熱處理，2016，31(9):39-42.

XINSW，ZHAOYQ.Discussionabouttheheattreatmentandprecipitatedphasesoftitaniumalloy[J].HeatTreatmentofMetals，2016，31(9):39-42.

基(ji)(ji)金項目:國家自(zi)然科學基(ji)(ji)金資助項目(52105411，52105400);凝固技術(shu)國家重(zhong)點實(shi)驗室(shi)自(zi)主課(ke)題(2021-TZ-01)

收稿日(ri)期:2022-08-16;修訂日(ri)期:2023-03-24

通訊作者:李(li)文亞(ya)(1976—)，男(nan)，教(jiao)授(shou)，博士，研究(jiu)方向為(wei)先(xian)進固相連(lian)接技術，聯系(xi)地(di)址:陜西(xi)(xi)省西(xi)(xi)安市(shi)友誼西(xi)(xi)路127號西(xi)(xi)北工(gong)業大學(xue)材(cai)料學(xue)院(yuan)(710072)，E-mail:liwy@nwpu.edu.cn