1、序言

TA15是(shi)一種十分常(chang)見的近α型鈦(tai)合金，該合金具有中等強度(du)以及(ji)良(liang)好的蠕變(bian)性能和耐高溫性能，因此(ci)在航(hang)空發動機結構件(jian)、化學工(gong)程、海洋工(gong)程等領域(yu)均有大量應用。由于該合金應用領域(yu)廣泛(fan)，所以對其研究也(ye)十分廣泛(fan)[1-3]。

馬慶(qing)等[4]研究了(le)TA15鈦(tai)合(he)金雙(shuang)(shuang)道次(ci)熱壓縮(suo)變(bian)形(xing)軟(ruan)化(hua)(hua)(hua)行為及等軸α相(xiang)(xiang)組(zu)織(zhi)(zhi)(zhi)演變(bian)規(gui)律。結果(guo)(guo)表明(ming)，在雙(shuang)(shuang)道次(ci)熱壓縮(suo)試驗(yan)中(zhong)，當變(bian)形(xing)溫(wen)(wen)度(du)(du)較(jiao)高(gao)以及應變(bian)速率較(jiao)小的(de)條件下，TA15鈦(tai)合(he)金流動應力會降(jiang)低；增(zeng)(zeng)加變(bian)形(xing)溫(wen)(wen)度(du)(du)、道次(ci)間(jian)隙(xi)保溫(wen)(wen)時間(jian)以及應變(bian)速率，會提升合(he)金的(de)靜態(tai)軟(ruan)化(hua)(hua)(hua)率。3種(zhong)因素中(zhong)，應變(bian)速率對其影響較(jiao)大；在道次(ci)間(jian)隙(xi)保溫(wen)(wen)過程中(zhong)還可發現(xian)，組(zu)織(zhi)(zhi)(zhi)中(zhong)的(de)等軸α相(xiang)(xiang)產(chan)生細化(hua)(hua)(hua)現(xian)象，合(he)金的(de)靜態(tai)軟(ruan)化(hua)(hua)(hua)與細化(hua)(hua)(hua)程度(du)(du)呈正(zheng)比。劉航等[5]研究了(le)TA15鈦(tai)合(he)金雙(shuang)(shuang)重熱處理(li)三態(tai)組(zu)織(zhi)(zhi)(zhi)（等軸α相(xiang)(xiang)含量(liang)為10%～20%， 條狀α相(xiang)(xiang)含量(liang)為60%～70%，且組(zu)織(zhi)(zhi)(zhi)混亂交織(zhi)(zhi)(zhi)）中(zhong)的(de)片(pian)層(ceng)α尺寸研究。結果(guo)(guo)表明(ming)，該合(he)金三態(tai)組(zu)織(zhi)(zhi)(zhi)的(de)獲得條件為兩(liang)相(xiang)(xiang)區加熱后進行空冷(leng)處理(li)，當提升熱處理(li)溫(wen)(wen)度(du)(du)或延長保溫(wen)(wen)時間(jian)時，會增(zeng)(zeng)加組(zu)織(zhi)(zhi)(zhi)中(zhong)片(pian)層(ceng)α相(xiang)(xiang)厚(hou)度(du)(du)，同時減小其長度(du)(du)。

因為(wei)熱(re)(re)(re)處(chu)理是該合金強化的(de)主要方法之(zhi)一，所以(yi)傳(chuan)統熱(re)(re)(re)處(chu)理研究以(yi)兩相區(qu)（即相變點以(yi)下溫度）為(wei)主，很少涉及單相區(qu)（即相變點以(yi)上溫度），導致對單相區(qu)加熱(re)(re)(re)后組織與(yu)力學性能關系研究較少。

本(ben)文對TA15合(he)(he)金(jin)進行(xing)不同溫(wen)度的固(gu)溶處(chu)理，分析(xi)該合(he)(he)金(jin)經兩相(xiang)區和單向區固(gu)溶處(chu)理后的顯微組織與(yu)力學(xue)性能的關系，得到最適宜的固(gu)溶溫(wen)度，為該合(he)(he)金(jin)的實際應用提供參考。

2、試驗材料與方法

本試驗研究材料為TA15鈦合金棒材(cai)，使用三(san)次(ci)真空自耗電弧爐（VAR）熔煉(lian)澆成鑄錠(ding)，隨后鑄錠(ding)經多次(ci)鍛造，最終(zhong)制成直(zhi)徑為150mm的棒材(cai)。

經ICP測(ce)得(de)棒材(cai)的化學成分(fen)(fen)為：w Al＝6.77%、w Mo＝1.74%、w V＝2.3%、w O＝0.221%、Ti余量。根(gen)據GB/T 23605—2009 《鈦合金轉變(bian)溫度(du)(du)(du)(du)β測(ce)定方法》，使用(yong)(yong)連續升溫金相(xiang)法，在初生(sheng)α相(xiang)含量＜3%時，判(pan)斷為相(xiang)變(bian)點，測(ce)得(de)TA15鈦合金的相(xiang)變(bian)點為985～990℃。隨后(hou)使用(yong)(yong)線(xian)切割將棒材(cai)切割成若干(gan)份(fen)，分(fen)(fen)別采用(yong)(yong)940℃、960℃、980℃、1000℃4種 不(bu)同溫度(du)(du)(du)(du)對(dui)其(qi)進(jin)行加熱(re)并保溫2h，隨后(hou)對(dui)熱(re)處(chu)理后(hou)的試(shi)樣(yang)(yang)進(jin)行水(shui)冷（即(ji)水(shui)淬(cui)，水(shui)溫為20℃）。對(dui)固溶(rong)(rong)處(chu)理后(hou)的試(shi)樣(yang)(yang)進(jin)行顯微(wei)組(zu)織和力學性能測(ce)試(shi)，首先采用(yong)(yong)不(bu)同目數砂紙進(jin)行粗磨、細(xi)磨，再進(jin)行拋光腐蝕，隨后(hou)使用(yong)(yong)DMI型光學顯微(wei)鏡觀(guan)察顯微(wei)組(zu)織，采用(yong)(yong)7MHVS型維(wei)氏硬(ying)度(du)(du)(du)(du)計檢(jian)測(ce)硬(ying)度(du)(du)(du)(du)值，每組(zu)試(shi)樣(yang)(yang)檢(jian)測(ce)7個點，最后(hou)取平(ping)均值，檢(jian)測(ce)條件為HV5，再把經固 溶(rong)(rong)處(chu)理后(hou)的合金加工成拉伸試(shi)樣(yang)(yang)，使用(yong)(yong)INSTRON型電子(zi)萬能拉伸試(shi)驗機對(dui)抗拉強度(du)(du)(du)(du)（R m）、屈服強度(du)(du)(du)(du)（R p0.2）、斷后(hou)伸長率(lv)（A）、斷面收(shou)縮率(lv)（Z）進(jin)行測(ce)試(shi)。

3、試驗結果與分析

3.1 金相組織

圖1所示為經不同(tong)固(gu)溶(rong)溫度(du)處理(li)后的金相(xiang)組(zu)織。

由圖1可知，隨著固(gu)(gu)(gu)(gu)(gu)溶(rong)溫(wen)(wen)度(du)(du)的(de)升高(gao)，組(zu)織中(zhong)(zhong)初(chu)(chu)(chu)生(sheng)(sheng)(sheng)(sheng)α相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)（晶(jing)體結(jie)(jie)構為(wei)(wei)(wei)(wei)密(mi)排(pai)六方(fang)結(jie)(jie)構）逐(zhu)漸減少(shao)(shao)，在(zai)(zai)(zai)接近相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)變點(dian)時(shi)(shi)(shi)，初(chu)(chu)(chu)生(sheng)(sheng)(sheng)(sheng)α相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)含量(liang)減小(xiao)(xiao)十分明顯(xian)，在(zai)(zai)(zai)固(gu)(gu)(gu)(gu)(gu)溶(rong)溫(wen)(wen)度(du)(du)達(da)到(dao)相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)變點(dian)以后，組(zu)織中(zhong)(zhong)初(chu)(chu)(chu)生(sheng)(sheng)(sheng)(sheng)α相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)完(wan)全(quan)消失，組(zu)織中(zhong)(zhong)析出大量(liang)細小(xiao)(xiao)的(de)次(ci)(ci)生(sheng)(sheng)(sheng)(sheng)α' 相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)（晶(jing)體結(jie)(jie)構為(wei)(wei)(wei)(wei)六方(fang)馬(ma)(ma)氏(shi)體結(jie)(jie)構）。當(dang)(dang)(dang)固(gu)(gu)(gu)(gu)(gu)溶(rong)溫(wen)(wen)度(du)(du)為(wei)(wei)(wei)(wei)940℃時(shi)(shi)(shi)，此(ci)時(shi)(shi)(shi)溫(wen)(wen)度(du)(du)為(wei)(wei)(wei)(wei)兩(liang)相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)區，其組(zu)織結(jie)(jie)構還保留鍛(duan)造(zao)加工(gong)過程中(zhong)(zhong)的(de)長(chang)條狀(zhuang)α相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)，且α相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)被拉伸加長(chang)，組(zu)織中(zhong)(zhong)只存(cun)在(zai)(zai)(zai)少(shao)(shao)量(liang)等軸α相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)；當(dang)(dang)(dang)固(gu)(gu)(gu)(gu)(gu)溶(rong)溫(wen)(wen)度(du)(du)為(wei)(wei)(wei)(wei)960℃時(shi)(shi)(shi)，隨著溫(wen)(wen)度(du)(du)升高(gao)，組(zu)織中(zhong)(zhong)初(chu)(chu)(chu)生(sheng)(sheng)(sheng)(sheng)α相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)減少(shao)(shao)且等軸化程度(du)(du)升高(gao)；當(dang)(dang)(dang)固(gu)(gu)(gu)(gu)(gu)溶(rong)溫(wen)(wen)度(du)(du)為(wei)(wei)(wei)(wei)980℃時(shi)(shi)(shi)，此(ci)時(shi)(shi)(shi)溫(wen)(wen)度(du)(du)接近相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)變點(dian)，組(zu)織中(zhong)(zhong)初(chu)(chu)(chu)生(sheng)(sheng)(sheng)(sheng)α相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)大幅度(du)(du)減少(shao)(shao)，并析出明顯(xian)的(de)次(ci)(ci)生(sheng)(sheng)(sheng)(sheng)α' 相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)，這(zhe)是(shi)因為(wei)(wei)(wei)(wei)合金在(zai)(zai)(zai)進(jin)行固(gu)(gu)(gu)(gu)(gu)態處理時(shi)(shi)(shi)，溫(wen)(wen)度(du)(du)升高(gao)會使初(chu)(chu)(chu)生(sheng)(sheng)(sheng)(sheng)α相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)溶(rong)解(jie)到(dao)β相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)基(ji)體中(zhong)(zhong)，在(zai)(zai)(zai)后續冷卻過程中(zhong)(zhong)，β相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)發生(sheng)(sheng)(sheng)(sheng)固(gu)(gu)(gu)(gu)(gu)態相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)變，轉(zhuan)變為(wei)(wei)(wei)(wei)具有(you)六方(fang)馬(ma)(ma)氏(shi)體結(jie)(jie)構的(de)次(ci)(ci)生(sheng)(sheng)(sheng)(sheng)α' 相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)，形(xing)成(cheng)過飽和固(gu)(gu)(gu)(gu)(gu)溶(rong)體[6]；當(dang)(dang)(dang)固(gu)(gu)(gu)(gu)(gu)溶(rong)溫(wen)(wen)度(du)(du)進(jin)一步(bu)升高(gao)到(dao)1000℃時(shi)(shi)(shi)，溫(wen)(wen)度(du)(du)已經達(da)到(dao)單(dan)相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)區，初(chu)(chu)(chu)生(sheng)(sheng)(sheng)(sheng)α相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)完(wan)全(quan)溶(rong)解(jie)到(dao)β基(ji)體中(zhong)(zhong)，經過水冷后，組(zu)織轉(zhuan)變為(wei)(wei)(wei)(wei)魏氏(shi)組(zu)織，形(xing)成(cheng)粗大的(de)β相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)晶(jing)粒，在(zai)(zai)(zai)β相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)晶(jing)粒內部有(you)大量(liang)細小(xiao)(xiao)次(ci)(ci)生(sheng)(sheng)(sheng)(sheng)α' 相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)（位置A）均勻分布，這(zhe)是(shi)因為(wei)(wei)(wei)(wei)初(chu)(chu)(chu)生(sheng)(sheng)(sheng)(sheng)α相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)完(wan)全(quan)溶(rong)解(jie)，對(dui)β相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)晶(jing)粒的(de)抑(yi)制作用(yong)消失，導致β相(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)(xiang)晶(jing)粒快速(su)長(chang)大[7]。

3.2 維氏硬度

圖2所示為經(jing)不同(tong)固溶溫(wen)度處理后(hou)的維(wei)氏硬度。

由圖2可知，隨著(zhu)固溶(rong)溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)(du)升(sheng)高(gao)(gao)(gao)，硬(ying)度(du)(du)(du)(du)也逐(zhu)漸(jian)升(sheng)高(gao)(gao)(gao)，溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)(du)在兩(liang)相(xiang)(xiang)區內硬(ying)度(du)(du)(du)(du)升(sheng)高(gao)(gao)(gao)較大(da)，當(dang)溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)(du)到達單相(xiang)(xiang)區后，硬(ying)度(du)(du)(du)(du)值(zhi)變化(hua)較小(xiao)，其(qi)中(zhong)4種不(bu)同固溶(rong)溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)(du)的(de)硬(ying)度(du)(du)(du)(du)值(zhi)分別為(wei)287HV、300HV、311HV、315HV。合(he)(he)金的(de)硬(ying)度(du)(du)(du)(du)值(zhi)大(da)小(xiao)通常(chang)受到組(zu)織(zhi)(zhi)的(de)影響(xiang)較大(da)，當(dang)固溶(rong)溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)(du)為(wei)940℃時，經(jing)檢(jian)測(ce)得組(zu)織(zhi)(zhi)中(zhong)初生α相(xiang)(xiang)含量(liang)為(wei)61%，在進行硬(ying)度(du)(du)(du)(du)檢(jian)測(ce)時，取樣(yang)位置以(yi)初生α 相(xiang)(xiang)的(de)硬(ying)度(du)(du)(du)(du)為(wei)主(zhu)；當(dang)固溶(rong)溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)(du)為(wei)960℃時，組(zu)織(zhi)(zhi)中(zhong)初生α相(xiang)(xiang)含量(liang)降(jiang)至41%，此時硬(ying)度(du)(du)(du)(du)值(zhi)受到初生α相(xiang)(xiang)、次生α' 相(xiang)(xiang)以(yi)及殘余(yu)β相(xiang)(xiang)影響(xiang)，因(yin)為(wei)次生α' 相(xiang)(xiang)的(de)晶體結構(gou)為(wei)六方馬(ma)氏體，所(suo)以(yi)其(qi)硬(ying)度(du)(du)(du)(du)值(zhi)比初生α相(xiang)(xiang)大(da)，導致合(he)(he)金硬(ying)度(du)(du)(du)(du)升(sheng)高(gao)(gao)(gao)[8]；當(dang)溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)(du)進一步升(sheng)高(gao)(gao)(gao)至980℃時，組(zu)織(zhi)(zhi)中(zhong)僅有1.13%初生α相(xiang)(xiang)，因(yin)此組(zu)織(zhi)(zhi)以(yi)次生α' 相(xiang)(xiang)為(wei)主(zhu)，導致合(he)(he)金硬(ying)度(du)(du)(du)(du)升(sheng)高(gao)(gao)(gao)；當(dang)溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)(du)升(sheng)高(gao)(gao)(gao)至1000℃

時，單相區溫度(du)(du)的(de)組織中初生(sheng)α相完全消失，相比980℃時，硬度(du)(du)取樣同樣以次(ci)生(sheng)α' 相為主，導致合金硬度(du)(du)增加較小。

3.3 拉伸性能

圖(tu)3所示(shi)為經不同(tong)固溶溫(wen)度(du)(du)(du)處理(li)后(hou)(hou)的拉伸性能。由(you)圖(tu)3可知，隨(sui)著固溶溫(wen)度(du)(du)(du)升(sheng)高，合金(jin)抗(kang)拉強度(du)(du)(du)隨(sui)固溶溫(wen)度(du)(du)(du)升(sheng)高而增加，其強度(du)(du)(du)依(yi)次為931MPa、956MPa、988MPa、992MPa，合金(jin)屈(qu)服強度(du)(du)(du)與(yu)抗(kang)拉強度(du)(du)(du)相似，均是隨(sui)固溶溫(wen)度(du)(du)(du)升(sheng)高而增加，其強度(du)(du)(du)依(yi)次為810MPa、834MPa、868MPa、872MPa。在塑性方面(mian)，其趨(qu)勢與(yu)強度(du)(du)(du)數值(zhi)呈現相反趨(qu)勢，其斷后(hou)(hou) 伸長率依(yi)次為24%、17%、10%、5%，合金(jin)的斷面(mian)收縮率依(yi)次為47%、32%、21%、14%。

因(yin)為(wei)隨著固溶溫度(du)(du)的(de)(de)改變(bian)，合(he)金(jin)(jin)(jin)的(de)(de)組(zu)(zu)織發生(sheng)明顯(xian)改變(bian)，所(suo)以當固溶溫度(du)(du)位(wei)(wei)(wei)于(yu)兩相(xiang)(xiang)區(qu)(qu)時(shi)(shi)(shi)，組(zu)(zu)織中(zhong)(zhong)包含(han)(han)大(da)量(liang)的(de)(de)初(chu)(chu)生(sheng)α相(xiang)(xiang)，在(zai)水(shui)冷中(zhong)(zhong)形成(cheng)少量(liang)的(de)(de)次(ci)生(sheng)α' 相(xiang)(xiang)，其中(zhong)(zhong)次(ci)生(sheng)α' 相(xiang)(xiang)的(de)(de)含(han)(han)量(liang)對合(he)金(jin)(jin)(jin)強(qiang)度(du)(du)有(you)(you)較大(da)的(de)(de)影響[9]。因(yin)為(wei)水(shui)冷形成(cheng)次(ci)生(sheng)α' 相(xiang)(xiang)的(de)(de)過程(cheng)中(zhong)(zhong)，在(zai)其內部(bu)會(hui)(hui)有(you)(you)位(wei)(wei)(wei)錯產生(sheng)，所(suo)以合(he)金(jin)(jin)(jin)拉(la)(la)伸(shen)時(shi)(shi)(shi)，在(zai)晶(jing)界處容易(yi)(yi)形成(cheng)位(wei)(wei)(wei)錯塞積，會(hui)(hui)導(dao)致合(he)金(jin)(jin)(jin)的(de)(de)強(qiang)度(du)(du)升高。而組(zu)(zu)織中(zhong)(zhong)初(chu)(chu)生(sheng)α相(xiang)(xiang)的(de)(de)含(han)(han)量(liang)對合(he)金(jin)(jin)(jin)的(de)(de)塑性(xing)有(you)(you)較大(da)的(de)(de)影響，因(yin)為(wei)在(zai)塑性(xing)變(bian)形時(shi)(shi)(shi)，組(zu)(zu)織中(zhong)(zhong)的(de)(de)初(chu)(chu)生(sheng)α相(xiang)(xiang)會(hui)(hui)協調合(he)金(jin)(jin)(jin)的(de)(de)形變(bian)，所(suo)以當組(zu)(zu)織中(zhong)(zhong)初(chu)(chu)生(sheng)α相(xiang)(xiang)含(han)(han)量(liang)較多(duo)時(shi)(shi)(shi)，組(zu)(zu)織中(zhong)(zhong)的(de)(de)平均(jun)自(zi)由程(cheng)會(hui)(hui)減(jian)小(xiao)，同(tong)時(shi)(shi)(shi)減(jian)小(xiao)滑移帶的(de)(de)間距，使得拉(la)(la)伸(shen)中(zhong)(zhong)的(de)(de)位(wei)(wei)(wei)錯線均(jun)勻分布且減(jian)少位(wei)(wei)(wei)錯塞積，進(jin)而延緩了拉(la)(la)伸(shen)時(shi)(shi)(shi)空(kong)洞(dong)的(de)(de)形核和長大(da)，導(dao)致合(he)金(jin)(jin)(jin)的(de)(de)塑性(xing)提高[10]。當固溶溫度(du)(du)位(wei)(wei)(wei)于(yu)單相(xiang)(xiang)區(qu)(qu)時(shi)(shi)(shi)，組(zu)(zu)織中(zhong)(zhong)的(de)(de)初(chu)(chu)生(sheng)α相(xiang)(xiang)完全消失，組(zu)(zu)織中(zhong)(zhong)有(you)(you)粗大(da)的(de)(de)β相(xiang)(xiang)晶(jing)粒，拉(la)(la)伸(shen)時(shi)(shi)(shi)較容易(yi)(yi)形成(cheng)空(kong)洞(dong)，從而導(dao)致合(he)金(jin)(jin)(jin)塑性(xing)下降明顯(xian)[11]。

4、結束語

1）隨(sui)著固(gu)溶溫(wen)度的(de)升高，組(zu)(zu)織(zhi)中(zhong)(zhong)初生(sheng)α相(xiang)(xiang)(xiang)逐漸減少，在(zai)接近相(xiang)(xiang)(xiang)變(bian)點時，初生(sheng)α相(xiang)(xiang)(xiang)含量減少十分明(ming)顯，在(zai)固(gu)溶溫(wen)度達(da)到相(xiang)(xiang)(xiang)變(bian)點后，組(zu)(zu)織(zhi)中(zhong)(zhong)初生(sheng)α相(xiang)(xiang)(xiang)完全消失，組(zu)(zu)織(zhi)中(zhong)(zhong)析(xi)出大量細(xi)小的(de)次生(sheng)α' 相(xiang)(xiang)(xiang)。

2）隨著固溶溫(wen)度(du)升(sheng)高(gao)，硬度(du)值(zhi)(zhi)(zhi)逐漸升(sheng)高(gao)，溫(wen)度(du)在兩(liang)相區時硬度(du)升(sheng)高(gao)較大(da)，當(dang)溫(wen)度(du)到達單相區后(hou)，硬度(du)值(zhi)(zhi)(zhi)變化較小，其中(zhong)4種不同固溶溫(wen)度(du)的硬度(du)值(zhi)(zhi)(zhi)最大(da)為(wei)315HV。

3）隨(sui)著固溶溫度(du)升高，合金抗(kang)拉強(qiang)(qiang)度(du)和屈(qu)服(fu)強(qiang)(qiang)度(du)均隨(sui)固溶溫度(du)升高而(er)增加，其抗(kang)拉強(qiang)(qiang)度(du)最(zui)大(da)值(zhi)為992MPa，屈(qu)服(fu)強(qiang)(qiang)度(du)最(zui)大(da)值(zhi)為872MPa，在塑性方(fang)面(mian)，其趨勢與強(qiang)(qiang)度(du)數值(zhi)呈現(xian)相(xiang)反(fan)趨勢，斷(duan)后伸長率最(zui)大(da)值(zhi)為24%，斷(duan)面(mian)收縮率最(zui)大(da)值(zhi)為47%。

參考文獻：

[1] 武小娟，楊川，張志強，等.TA15鈦合金不等厚L型材熱軋有限元模擬[J].鈦工(gong)業(ye)進(jin)展(zhan)，2022，39（1）：1-5.

[2] 安強，祁文(wen)軍，左小(xiao)剛.TA15鈦合(he)金(jin)表面(mian)原位合(he)成TiC增強鈦基(ji)激光熔覆層的(de)組織與耐磨性[J].材料工程，2022，50（4）：139-146.

[3] LI Y X，GAO P F，YU J Y，et al.Mesoscale deformation mechanisms in relation with slip and grain boundary sliding in TA15 titanium alloy during tensile deformation[J].Journal of Materials Science &Technology，2022，98（3）：72-86.

[4] 馬慶，魏科，唐海兵，等(deng)(deng).TA15鈦合金雙道次熱壓縮(suo)變(bian)形軟化行為及等(deng)(deng)軸(zhou)α相組(zu)織演變(bian)規律[J].材料熱處理學報，2021，42（8）：40-47.

[5] 劉(liu)航，李偉，張鏡斌.TA15鈦合金雙重熱處(chu)理(li)三態組織中的片層α尺(chi)寸研究[J].熱加工(gong)工(gong)藝，2021，50（14）：142-145，149.

[6] 紀小虎(hu)，孟淼(miao)，嚴思梁，等.變(bian)形溫(wen)度(du)對(dui)大塑性變(bian)形TA15合金顯微組織和力學性能的影響(xiang)[J].中國(guo)有色金屬(shu)學報，2022，32（3）：752-762.

[7] 周愛美，余(yu)新平，潘巧玉(yu)，等.TC21鈦合金(jin)(jin)熱變(bian)形(xing)組織演(yan)變(bian)及本構關系研究[J].特(te)種(zhong)鑄造及有色合金(jin)(jin)，2022，42（2）：230-234.

[8] 李(li)東寬，郭巖，楊立新，等.TC4鈦合金兩相區的(de)熱變形行為及微(wei)觀組織(zhi)[J].鑄造技術(shu)，2022，43（2）：114-119.

[9] 白(bai)小雷，李(li)建平(ping)，劉珍(zhen)光，等.異(yi)步(bu)熱(re)軋及熱(re)處理對鈦合金TC4組織和力學性(xing)能的影響[J].熱(re)加(jia)工(gong)工(gong)藝，2015，44（7）：44-46，50.

[10] 高(gao)峰(feng)，倪家強(qiang)，常(chang)榮輝.TC21、TA15、TC18、TC4四種鈦合(he)金高(gao)壓電子束焊接(jie)力學性能及(ji)微觀組織(zhi)研(yan)究[J].航空(kong)制(zhi)造(zao)技術，2014（S1）：34-37.

[11] 沙愛學，李興無，王(wang)慶如.變(bian)形量(liang)對TC18鈦合(he)金(jin)力學性能的影響(xiang)[J].材料工(gong)程(cheng)，2014（11）：34-37.